Сопротивление обусловленное

Развитие пожара от искр и раскаленных остатков электродов протекает обычно скрыто и обнаруживается спустя длительное время после сварки. Неправильная эксплуатация и неисправность сварочного оборудования могут быть причиной пожаров и вне зоны сварочных работ. Причиной возникновения пожаров при неправильном выполнении обратного провода могут явиться блуждающие токи. В некоторых случаях сопротивление обратного провода бывает выше, чем других обходных путей, по которым может пройти ток. А поэтому часть сварочного тока протекает по этим новым путям, создавая искрение и нагрев мест с переходными сопротивлениями.

где #2= V x-aXq — индуктивное сопротивление обратного еледова-

Для определения хе необходимо найти магнитное сопротивление обратного замыкания JRme для участков I и II на 6-1, а, соответственно внутри и вне индуктора:

где &!< 1 — поправочный коэффициент, учитывающий магнитное сопротивление обратного замыкания; это известный коэффициент Нагаока [13] для цилиндрического индуктора и аналогичный ему при другой форме поперечного сечения; xlo — реактивное сопротивление отрезка at индуктора бесконечной длины.

При наличии внешнего магнитопровода коэффициент k^ учитывающий магнитное сопротивление обратного замыкания, находится по графикам 14-26.

Реактивное сопротивление обратного замыкания хе условного одновиткового индуктора вычисляется по формулам (6-6), (6-7). Коэффициент приведения параметров с определяется по формуле (6-4), а приведенные активное и реактивное сопротивления

9. Реактивное сопротивление обратного замыкания определим по формулам (6-6), (6-7), предварительно найдя kt = 0,845 по графику на 14-26 для DJ/O! = 1,1 : 1,43 = 0,77 и Ом/Ог = 1,1:

где кг — сопротивление обратного следования, равное , . • .

Заметим, что при наличии демпферной обмотки сопротивление обратного следования равно

представляет собой индуктивное сопротивление обратного следования, соответствующее режиму асинхронного хода синхронной машины.

Таким образом, при симметричном режиме работы трехфазной цепи задача сводится к расчету одной из фаз аналогично расчету однофазной цепи. При этом сопротивление обратного (нейтрального) провода не учитывается, так как ток в нем и соответственно падение напряжения на нем отсутствуют.

где хэк — эквивалентное индуктивное сопротивление двух контуров, связанных взаимной индукцией; х{, х2 - индуктивные сопротивления, обусловленные индуктивностями L, и L2; хм — индуктивное сопротивление, обусловленное взаимной индукцией М.

где х0 — индуктивное сопротивление, обусловленное главным магнитным потоком; .хь х2 — индуктивные сопротивления, обусловленные потоками рассеяния обмоток статора и ротора.

При всяком контакте действительное соприкосновение двух проводящих тел получается в виде элементарных площадок касания, возникающих при смятии выступающих микроскопических бугорков касающихся поверхностей ( 16.2). Следовательно, имеет место сужение поперечного сечения пути тока. Дополнительное сопротивление, обусловленное этим сужением, называется переходным сопротивлением контакта. Оно тем меньше, чем больше сила нажатия контактов, увеличивающая смятие микроскопических бугорков.

Пз сказанного выше ясно, что при радиальном перемещении вала кольцо будет испытывать только незначительное сопротивление, обусловленное жидкостным трением в торцевых зазорах.

При всяком контакте действительное соприкосновение двух проводящих тел получается в виде элементарных площадок касания, возникающих при смятии выступающих микроскопических бугорков касающихся поверхностей ( 16.2). Следовательно, имеет место сужение поперечного сечения пути тока. Дополнительное сопротивление, обусловленное этим сужением, называется переходным сопротивлением контакта. Оно тем меньше, чем больше сила нажатия контактов, увеличивающая смятие микроскопических бугорков.

При всяком контакте действительное соприкосновение двух проводящих тел получается в виде элементарных площадок касания, возникающих при смятии выступающих микроскопических бугорков касающихся поверхностей ( 16.2). Следовательно, имеет место сужение поперечного сечения пути тока. Дополнительное сопротивление, обусловленное этим сужением, называется переходным сопротивлением контакта. Оно тем меньше, чем больше сила нажатия контактов, увеличивающая смятие микроскопических бугорков.

Индуктивное сопротивление, обусловленное потоками рассеяния в зазорах и токонесущих слоях шин (d — расстояние между шина-упи, мм),

где Е — ЭДС, обусловленная основным магнитным потоком Ф; /о — ток катушки; Я — активное сопротивление проводов катушки; X = wL — индуктивное сопротивление катушки (со = 2л/, где / — частота питающего напряжения), обусловленное потоком рассеяния Фа; Яо = = Я„//2 — активное сопротивление, обусловленное потерями мощности в магнитопроводе; Хо — индуктивное сопротивление, обусловленное основным магнитным потоком Ф.

где Х0 — индуктивное сопротивление, обусловленное основным потоком трансформатора; /?0 — активное сопротивление, обусловленное магнитными потерями мощности в магнитопроводе трансформатора, т. е. некоторое условное активное сопротивление, в котором выделяется мощность Roll, равная магнитным потерям мощности в магнитопроводе.

Синусоидальное напряжение и = Umsmu>t, подводимое к катушке с ферромагнитным магнитопроводом, компенсируется его составляющими в соответствии с уравнением, записанным по второму закону Кирхгофа в комплексной форме: Ц = RI_ + +jXLI_+E=>RI_+jXLI_+RoJ_+jX0 1, где Е — ЭДС, обусловленная основным магнитным потоком; Г— ток катушки; R— активное сопротивление проводов катушки; XL=coL — индуктивное сопротивление катушки (ш = 2я/) (где / — частота питающего напряжения), обусловленное потоком рассеяния; /?0 = /V/2 — активное сопротивление, обусловленное потерями в магнит'опроводе на пе-рематничивание; Хо — индуктивное сопротивление, обусловленное основным магнитным потоком Ф.

где _/ — ток первичной обмотки нагруженного трансформатора; Ri н Хг — активное сопротивление и обусловленное магнитными потоками рассеяния индуктивное сопротивление вторичной обмотки трансформатора.