Сопротивление намагничивающего

Поскольку поддав сопротивление намагничивающей ветви Ни в схеме замещения трансформатора имеет значительную величину, а напряжение короткого замыкания У« не превосходит значении (5,5 - 10,5$) от номинального напряжения трансформатора, то ток Х0 в режиме короткого замыкания небольшой. Поэтому сопротивлением 2« в схеме замещения короткого замыкания трансформатора, иеображенной на 1,10;а,можно пренебречь и схему замещения короткого вамыкания трансформатора представить так, как показано на 1.1CJ0. Эту схему еамещения назовем упрощенной схемой замещения короткого замыкания. Неучет 2i« в этой схеме замещения дает результаты, отличные от рассчитанных по точной схеме еамещения ( 1. !Qa)7Ha 7-8%, что вполне приемлемо для практических расчетов ? 1~] .

Так как сопротивление намагничивающей ветви д* намного больше сопротивлений & и «Eg , пренебрегают величиной Je в схеме замещения нагрузочного режима аналогично тому, как это делалось ранее при рассмотрении режима короткого еаиыкания. Эта схема замещения приведена на 1.17,а и называется упрощенной схемой замещения трансформатора в нагрузочном режиме. Неучет jjL, в упрощенной -схеме замещения дает результаты, отличающиеся от рассчитанных по исходной схеме замещения, на ?-!($

Активное сопротивление намагничивающей цепи Г-образной

В асинхронной машине индуктивное сопротивление намагничивающей цепи значительно меньше, чем в трансформаторе, а намагничивающий ток — значительно больше. Это связано с тем, что из-за зазора между статором и ротором сопротивление магнитной цепи, по которой замыкается основной поток машины, значительно больше сопротивления магнитной цепи трансформатора.

Если же активное сопротивление намагничивающей цепи достаточно велико, то намагничивающий ток и напряженность поля будут практически синусоидальными, а индукция несинусоидальна. Последнее обстоятельство существенной роли не играет, так как для определения амплитудного значения магнитной индукции Вт достаточно измерить среднее значение э. д. с., наведенной в обмотке w2. Тогда

Сопротивления /?к и Хк приближенно равны сопротивлениям короткого замыкания машины (s = 1), так как при s = 1 сопротивление намагничивающей цепи Z^ + Zm велико по сравнению с сопротивлением главной цепи RK + jXK.

Обозначая индуктивное сопротивление намагничивающей цепи при статорном числе витков ША через хт, получаем результирующее полное сопротивление цепи двигателя:

Если же активное сопротивление намагничивающей цепи достаточно велико, то намагничивающий ток и напряженность поля будут практически синусоидальными, а индукция несинусоидальна. Последнее обстоятельство существенной роли не играет, так как для определения амплитудного значения магнитной индукции Вт достаточно измерить среднее значение э. д. с., наведенной в обмотке w2. Тогда

В асинхронной машине индуктивное сопротивление намагничивающей цепи значительно меньше, чем в трансформаторе, а намагничивающий ток — значительно больше. Это связано с тем, что из-за наличия зазора между статором и ротором сопротивление магнитной цепи, по которой замыкается основной поток машины, значительно больше сопротивления магнитной цепи трансформатора.

Чтобы обеспечить режим синусоидального изменения напряженности поля, полное сопротивление намагничивающей цепи должно быть существенно больше (в десятки раз) индуктивного сопротивления образца с намагничивающей обмоткой. Естественно, что напряжение источника питания при этом должно быть синусоидальным.

В асинхронной машине индуктивное сопротивление намагничивающей цепи значительно меньше, чем в трансформаторе, а намагничивающий ток — значительно больше. ч Это связано с тем, что

В силовых трансформаторах, используемых в ЗУ, ток холостого хода мал и его влиянием на зарядный процесс допустимо пренебречь. Это означает, что в расчетной схеме ( 3.26) сопротивление намагничивающего контура транс форматора равно бесконечности и между первичной электрической сетью и выводами а, Ь, с выпрямителя в каждую фазу включены параметры КЗ трансформатора LK, RK, причем параметры первичной обмотки трансформатора приведены к вторичной, в которой установлен выпрямитель. Если в первичную обмотку для токоограничения включаются дополнительные дроссели, то их приведенные к вторичной обмотке трансформатора значения включаются в LK, RK. Диоды неуправляемого выпрямителя в расчетной схеме представлены нелинейными сопротивлениями Rt, ..., R6, которые дискретно изменяются от Rnp до Ro5p в соответствии с (3.35).

Приведенный ток ротора /2 можно выразить через параметры схемы замещения асинхронного электродвигателя (см. 13.6) с учетом того, что полное сопротивление намагничивающего контура намного больше полного сопротивления обмотки статора двигателя, т. е.

Приведенный ток ротора /2 можно выразить через параметры схемы замещения с учетом того, что полное сопротивление намагничивающего контура намного больше полного сопротивления

Если в схему прямой и обратной последовательностей входят сопротивления всех элементов сети как для случая трехфазного к. з., то в схеме нулевой последовательности сопротивления сети и источников до питающего трансформатора отсутствуют. И, таким образом, началом схемы нулевой последовательности служит сопротивление трансформатора, питающего шины низкого напряжения. В нормальном режиме в трехстержневых трансформаторах с соединением обмоток звез-зда — звезда с нулем сопротивление намагничивающего шунта х^0 прямой последовательности очень велико, однако при однофазных коротких замыканиях значение х 0 существенно снижается и, несмотря на отсутствие контура (не имеется обмотки, соединенной в треугольник) для токов, размагничивающих потоки нулевой последовательности, пренебречь током холостого хода уже нельзя.

где /j, /2, /о — входной, выходной и намагничивающий токи; Г/^, ?/2 — входное и выходное напряжения; Е%, Е — э. д. с., индуктируемые основным потоком Ф0 в общей части обмотки Б — В и участка А — Б обмотки; wlt w2 — число витков всей обмотки в ее выходной части Б — В; Z2> Zj — полные сопротивления рассеяния частей обмотки Б — В и А — Б; Z0 — сопротивление намагничивающего кон-

Сопротивление намагничивающего контура находится из опыта холостого хода, как и для двухобмоточного трансформатора.

вающем контуре; г — сопротивление намагничивающего контура для нулевой последовательности

Индуктивное сопротивление намагничивающего контура [по формуле (5-5)]

Активное сопротивление намагничивающего контура Гт = гй — Гг = 1 1,68 — 0,68 = 1 1 ОМ. Ток холостого хода

г1 = } 08,5 ом. Индуктивное сопротивление намагничивающего контура по формуле (5-5)

ную.( 3.8, о). В этой схеме намагничивающий контур вынесен к входным зажимам, к которым подается напряжение и\. Сопротивление намагничивающего контура в Г-образной схеме берется равным (Zm+Zi)'H по нему протекает фиктивный ток холостого хода /а", равный току /о в Т-образной схеме при идеальном холостом ходе, когда 5=0. Ток Is" в рабочем контуре Г-образной схемы определяется из условий неизменности тока /i=/a"+(—It"), откуда