Сопротивление магнитной

Индуктивное сопротивление линейного реактора зависит от требуемого уровня токов КЗ. Допускаемый ток КЗ определяется из рассмотрения термической стойкости кабелей распределительной сети и номинального тока отключения выключателей распределительного пункта (РП) потребителей ( 2.31). Ток термической стойкости кабеля оценивается по формуле

Удельное электрическое сопротивление такого полупроводника мало зависит от напряженности электрического поля и плотности электрического тока. Поэтому сопротивление линейного полупроводникового резистора остается практически постоянным в широком диапазоне напряжений и токов. Полупроводниковые линейные резисторы широко применяют в интегральных микросхемах.

Электрическая энергия от электрических станций с помощью линий электропередачи (ЛЭП) передается потребителям электроэнергии. Синхронные генераторы на электростанциях генерируют электроэнергию переменного тока промышленной частоты / = = 50 Гц при генераторном напряжении U\m« = 6...10 кВ. Для уменьшения токов 1Я в ЛЭП, а следовательно, потерь мощности в линиях электропередачи Рэ = 3/л/?л, где /?л — сопротивление линейного провода, применяют повышенное напряжение путем использования повышающих трансформаторов; при .этом электрическая энергия передается при минимальных потерях мощности. Так как КПД мощных силовых трансформаторов достаточно высок (гном % = 95 — 99 %), полная мощность первичной обмотки трансформатора может быть принята практически равной полной мощности вторичной его обмотки, т. е. S, = UJ\ = t/2/2 —S2, где U\ и t/г — напряжения и токи 1\ и /2 соответственно первичной и вторичной обмоток трансформатора. С помощью повышающих трансформаторов на повысительной подстанции, расположенной вблизи электростанции, генераторное напряжение 6... 10 кВ повышают до значений 110, 220, 400, 500, 750 и 1150 кВ. При этом токи в линии электропередачи и ее сечение резко уменьшаются. Далее электрическая энергия при указанном высоком напряжении подается на районную понизительную подстанцию (РПС), которая обычно присоединяется к кольцевой районной сети. На распределительных подстанциях высокое напряжение понижается до значений 35, 10 и 6 кВ, а на центральном распределительном пункте (ЦРП) производственного предприятия это напряжение понижается до значений 380/220 или 660 В, соответствующих номинальному напряжению потребителей электроэнергии.

волновый отрезок линии, называют линейным вольтметром ( 11.19). Подключение измерительного прибора к отрезку линии практически создает короткое замыкание. Входное сопротивление линейного вольтметра оказывается очень большим, и он не оказывает заметного влияния на цепь, в которой измеряется напряжение. Измеряемое действующее значение напряжения связано с действующим значением тока, протекающего через измерительный прибор, зависимостью U=f>BL что следует из уравнения (11.20) при х = Х/4.

элементов t/t = fl (/) и (72 = /2 (/), а также сопротивление линейного элемента. По этим данным построим в. а. х. элементов и результирующую характеристику U -- Uj + i/2 + U3. При данном напряжении простым построением определятся ток цепи /, а также напряжения на отдельных участках цепи — отрезки ad, ас и ab.

где RP — сопротивление линейного реактора.

=0,04% от QycT, что будет соответствовать ДР//=200 кВт. Отсюда сопротивление линейного реактора будет равно:

При последовательном соединении элементов строится результирующая ВАХ цепи путем сложения ординат ВАХ отдельных элементов и по этой характеристике определяется искомая величина. На 1-29 показана цепь, состоящая из трех, элементов, два (г2 и г3) из которых нелинейные; даны ВАХ нелинейных элементов t/2=/2(J) и U3=f3(I), а также сопротивление линейного элемента. По этим данным построим ВАХ элементов и результирующую характеристику U = [7t + U2 + + U3. При данном напряжении простым построением опреде-

* В п. 3 § 14.8 отмечено, как влияет внутреннее сопротивление прибора на входное сопротивление линейного вольтметра.

Здесь уместно вернуться к принципу действия линейного вольтметра, изложенному в п. 2 § 14.7, чтобы уточнить вопрос о его входном сопротивлении. Если четвертьволновый отрезок линии замкнут на измерительный прибор с очень малым сопротивлением Rap, то его входное сопротивление равно p2/Rnp, где р — волновое сопротивление линейного вольтметра. При условии, что /?„,, имеет порядок единиц ом, величина р2//?„р оказывается порядка десятков тысяч ом, что обеспечивает нормальную эксплуатацию устройства.

Если при соответствующем значении э.д.с. плавно уменьшать сопротивление линейного резистора, то при !//• ^ gd \ режим в точке Ь становится устойчивым.

Большинство трансформаторов выполняют на сердечниках, которые собирают из изолированных лаком листов горячекатаной электротехнической стали марки Э4. Сборку сердечника проводят так, чтобы воздушные зазоры были сведены к минимуму; при задан ной величине рабочего потока ток холостого хода /,х будет тем меньше, чем меньше сопротивление магнитной цепи. Поэтому листы собирают таким образом, чтобы воздушные зазоры между ними (стыки) перекрывались в следующем слое ( 13.19,а). Изготовленные этим способом сердечники называются шихтованными. Хотя зазоры перекрываются листами соседних слоев, в местах стыков образуется слой с высоким магнитным сопротивлением. Это происходит вследствие того, что в листах, смежных с зазором ( 13.19,6), магнитные линии сгущаются и индукция возрастает до 2,0 ч- 2,5 Т. При такой индукции относительная магнитная проницаемость падает до нескольких единиц. В расчетной практике этот слой заменяют эквивалентным воздушным зазором, магнитное сопротивление которого равно сопротивлению стыка. Измерения на готовых сердечниках показывают, что

Основное сопротивление магнитной цепи асинхронного двигателя сосредоточено в воздушном зазоре между ротором и статором. Это сопротивление увеличивается- дополнительно из-за зубчатого строения статора и ротора; увеличение его учитывается соответствующим поправочным коэффициентом, который больше единицы. При наличии радиальных вентиляционных каналов в сердечнике статора или ротора часть магнитного потока проходит через каналы, снижая магнитное сопротивление воздушного зазора; это уменьшение учитывается коэффициентом, который меньше единицы.

Основное сопротивление магнитной цепи машины сосредоточено в воздушном зазоре между якорем и наконечником главного полюса. Сопротивление воздушного зазора увеличивается дополнительно из-за зубчатого строения якоря и наконечника глав-

где ZM — комплексное магнитное сопротивление магнитной цепи машины. Из уравнения (18.17) следует, что в схеме замещения

где RM — магнитное сопротивление магнитной цепи; цк —-магнитная проницаемость, соответствующая напряженности магнитного поля Я& участка магнитопровода длиной 4; So — сечение магнитопровода в воздушном зазоре.

Магнитная проницаемость материала магнитопровода несоизмеримо больше магнитной проницаемости воздушного зазора (ц^>ц,о), поэтому составляющая 6/цо«о является наибольшей, определяющей магнитное сопротивление магнитной цепи, величиной.

где /?„ — магнитное сопротивление магнитной цепи; цк — магнитная проницаемость, соответствующая напряженности магнитного поля //к участка магнитопровода длиной /„; So — сечение магнитопровода в воздушном зазоре 6; SCK — сечение магнитопровода.

Магнитная проницаемость материала магнитопровода несоизмеримо больше магнитной проницаемости воздушного зазора (ц,»цо), поэтому составляющая 6/ц05о является наибольшей величиной, определяющей магнитное сопротивление магнитной цепи. Вследствие этого при появлении в магнитной цепи воздушного зазора значительно увеличивается ее магнитное сопротивление, что в соответствии с приведенным ранее выражением должно привести к уменьшению магнитного потока. Однако этого не происходит, так как при неизменном по значению питающем напряжении U эе Е = 4,44/шФт = const магнитный поток должен оставаться неизменным, что обеспечивается возрастанием магнитодвижущей силы F, а следовательно, возрастанием тока / катушки индуктивности до значения, при котором сохраняется постоянство отношения F/R* в выражении для магнитного потока Ф.

В асинхронной машине индуктивное сопротивление намагничивающей цепи значительно меньше, чем в трансформаторе, а намагничивающий ток — значительно больше. Это связано с тем, что из-за зазора между статором и ротором сопротивление магнитной цепи, по которой замыкается основной поток машины, значительно больше сопротивления магнитной цепи трансформатора.

где R0 — электрическое сопротивление обмотки постоянному току. Собственное выходное сопротивление, т. е. магнитное сопротивление магнитной цепи, может быть определено, если к выходной стороне магнитной цепи приложить магнитодвижущую силу Рц, а входные

Определив 1^ и Сй„ и соответственно X^L и Хцс, можно легко убедиться, что в обычных условиях составляющая Xpi комплексного магнитного сопротивления ничтожно мала по сравнению сХц.с- Поэтому комплексное магнитное сопротивление магнитной цепи принимают