Сопротивление короткого

Сопротивление контактов принимают обычно равным 0,1 Ом на все контактные цепи, величина гприб известна по данным приборов, сопротивление проводов определяется площадью сечения, материалом и расстоянием между трансформаторами тока и приборами.

Допустим теперь наличие в резонаторе некоторых омических потерь. Источником их могут быть различные факторы: неидеальная проводимость токонесущих узлов, несовершенство диэлектрика, сопротивление контактов, влияние внешних устройств, .подключенных к резонатору и т. п. Резонатор с потерями по-прежнему является линейной колебательной системой, по отношению к которой полностью справедлив фундаментальный принцип — диссипация энергии приводит к экспоненциальному уменьшению амплитуды колебаний во времени. Таким образом, вместо формулы (8.49) для резонатора с потерями имеем

Нелинейность характеристик варисторов обусловлена локальным (местным) разогревом на контактах между многочисленными кристаллами карбида кремния. Сопротивление контактов при этом существенно снижается, что приводит к уменьшению общего сопротивления варисторов.

Суммарное сопротивление контактов (активное) в соответствии с ПУЭ можно принимать:

В соответствии с ПУЭ суммарное сопротивление контактов при к. з. около распределительного щита цеховой подстанции следует принять г„=15 мОм.

8. Суммарное переходное сопротивление для точки К\ включает переходное сопротивление контактов на шинах, вводах и выводах аппаратов, активное сопротивление автомата QF1 и сопротивление дуги в месте КЗ. Из табл. 4.1 принимаем Япвр=6,41 мОм.

на высокоомных слоях, составляющих часть многослойных полупроводниковых структур п-п+- и п+-п-п+-типа. Для этих структур измерение подвижности носителей заряда с помощью эффекта Холла не может быть осуществлено вследствие шунтирующего действия сильнолегированной подложки. Для обеспечения большей точности измерения подвижности методом геометрического магнитосопротивления необходимо, чтобы образец имел низ-коомные контакты. Хотя сопротивление контактов не влияет на магнитосо-противление образца, но оно увеличивает сопротивление образца #(0), что занижает измеренную подвижность носителей заряда, т. е. вносит систематическую погрешность.

диффузионного резистора содержит следующие основные и паразитные элементы: R\ — сопротивление проводящего слоя резистора (р-области, свободной от объемного заряда); /?2 — сопротивление токам утечки n-области; Rs — омическое сопротивление контактов; R* — сопротивление токам утечки подложки; С\ — емкость верхнего р-п-перехода 2; C% — емкость нижнего р-п-пере-хода /; Т — паразитный транзистор типа р-и-р с малым коэффициентом передачи тока.

где рк — удельное переходное сопротивление контактов, Ом-мм2; ^~(ps/pK)1/2; /к— длина контактной области с резистором шириной Ь. *•

При определении ударного коэффициента /Су приходится учитывать активное сопротивление всех элементов, входящих в расчетную схему, в том числе требуется учитывать и сопротивление контактов шин и аппаратов.

Результирующее значение полного сопротивления цепи zz должно включать сопротивление трансформатора, сопротивление шин до точки к. з., сопротивление контактов коммутационных аппаратов и катушек встроенных реле и первичных обмоток трансформаторов тока. В большинстве случаев в этом сопротивлении наибольшее значение приобретает сопротивление питающих трансформаторов, которое может составлять 70 — 90% общего значения. При питании крупных трансформаторов (1 600 ква и выше) цеховых подстанций от шин главных понизительных подстанций (ГПП) или от шин местной электростанции по токопроводам и реактиро-ванным кабельным линиям в расчетное сопротивление вводится также сопротивление питающей линии и реактора. Пренебрежение сопротивлением питающих линий высокого напряжения и реакторов может привести к ошибкам в выборе уставок релейной защиты и в выборе плавких вставок предохранителей, к отказу или нарушению селективности их действия.

По мощности потерь в трансформаторе при коротком замыкании вторичной обмотки Р и номинальном значении первичного тока Л к = Лном на основании (9.14) определяется активное сопротивление короткого замыкания трансформатора:

Индуктивное сопротивление короткого замыкания можно считать не зависящим от температуры. Поэтому оно определяется непосредственно из результатов опыта:

Таким образом, полное сопротивление короткого замыкания, приведенное к рабочей температуре 75 ° С,

Напряжение короткого замыкания трансформатора пропорционально произведению номинального первичного тока /1ном трансформатора на его полное сопротивление короткого замыкания ZK. Если эти напряжения у двух трансформаторов равны, то

Трансформаторы малой мощности имеют обычно небольшое поле рассеяния, в результате чего сопротивление короткого замыкания гк определяется практически активным сопротивлением обмоток гк = — TI + гг- При этом ык.р = 0 и

Входное сопротивление (сопротивление короткого замыкания трансформатора):

Хк — расчетное приведенное индуктивное сопротивление короткого замыкания

3.17. Определите сопротивление короткого замыкания трансформатора напряжения, приведенное к первичной обмотке, если при Ки =6000/100, a»i = 11340, ti»2=190 погрешности равны: при холостом ходе fcrx = 0,4 %, б[/х=10/; при нагрузке ZH = 1000 Ом, coscp= =0,866,^ = 0,2%, бр= 18'.

3.21. Погрешности трансформатора (/Ct/ = 60) при вторичном напряжении U2=WO В равны: при холостом ходе /сгх=0,32 %, бо-х= = 10; при вторичной нагрузке Zn=1000 Ом, созф=1, ftr = 0,19 %, бу=8'. Определите сопротивление короткого замыкания трансформатора, приведенное к первичной обмотке.

3.22. Погрешности трансформатора напряжения (./([/„=50) при вторичном напряжении t/2 = 100 В равны: при холостом ходе fu*= = 0,2% и бух=10; при вторичной нагрузке ZH = 200 Ом, cosq>=0,8, /i7 = — 0,4% и бсг = 16'. Определите сопротивление короткого замыкания, приведенное к первичной обмотке.

По мощности потерь в трансформаторе при коротком замыкании вторичной обмотки Р. и номинальном значении первичного тока Л к =Лном на основании (9.14) определяется активное сопротивление короткого замыкания трансформатора: