Составляющие комплексной

Момент асинхронного двигателя, как и любой электрической машины, пропорционален магнитному потоку Ф и активной составляющей вторичного тока

Изменения тока 1г на 30-2 соответствуют сначала емкостной составляющей вторичного тока, а затем индуктивной.

Для компенсации поперечной составляющей вторичного поля на первичной стороне помещается короткозамкнутая обмотка под углом 90 эл. град к основной обмотке ( 40.3). Эта обмотка по зако-

ну Ленца создает поле ФК) направление которого противоположно направлению поперечной составляющей вторичного поля O2cosa и в основном компенсирует ее. В результате погрешность трансформатора значительно уменьшается.

Зависимость вторичного напряжения трансформатора U2 от вторичного тока /2 при ф2 = const и (У1н = const, называемая внешней характеристикой трансформатора, показана в относительных единицах на 6-2. Характер изменения вторичного напряжения зависит от вида вторичной нагрузки. При активно-индуктивной нагрузке (фа > 0) напряжение U2 убывает с ростом тока /2; при сильно выраженной емкостной составляющей вторичного тока (<р2 « — л/2) напряжение при нагрузке может быть больше напряжения ?/2„ при холостом ходе.

составляющей вторичного Р k приведенного тока

Таким образом, вращающий момент асинхронного двигателя пропорционален полной намагничивающей силе, созданной активной составляющей вторичного тока m^wjt^il'>. cos i>2 и полному магнитному потоку машины рФ&т.

что поток нулевой последовательности Ф0п, созданный нулевой составляющей вторичного тока /ош наведет в фазах первичной обмотки совпадающие по значению и направлению ЭДС нулевой последовательности Е0п, в результате чего будет протекать и замыкаться внутри треугольника первичной обмотки ток — /Оп. При допущении равенства нулю активного сопротивления первичной обмотки и отсутствия поля рассеяния между первичной и вторичной обмотками ток —/оп будет равен току нулевой последовательности вторичной обмотки /оп, но противоположно ему направлен. Следовательно, при схеме соединения Д/УН МДС обмоток на каждом стержне практически взаимно уравновешены и поэтому смещение нейтрали и искажение фазных напряжений при несимметричной нагрузке значительно меньше, чем в схеме соединения У/Ун.

Область использования линейной модели трансформатора установим с помощью коэффициента гармоник (коэффициента нелинейных искажений). Этот коэффициент определяется как отношение среднего квадратичного значения суммы всех высших гармонических составляющих вторичного тока, появившихся на выходе ТТ, к действующему значению составляющей вторичного тока основной частоты при воздействии на вход ТТ синусоидального сигнала:

Здесь i, i2 — мгновенные значения токов; и,,- — коэффициент трансформации; & = iat — время, рад. Магнитная система трансформатора подмагничи-вается постоянной составляющей вторичного тока. Соотношения, приведенные в табл. 37.22, показывают, что расчетная мощность трансформатора в этой схеме велика. Схема применяется для маломощных выпрямителей с емкостными фильтрами.

Шаг 1. Рассчитывается комплексное сопротивление активно-индуктивной ветви. Шаг 2. Определяется комплексная проводимость этой ветви. Шаг 3. Выделяются активная и реактивная составляющие комплексной проводимости и рассчитываются параметры эквивалентного двухполюсника с параллельным соединением RPAR и LPAR (схема 5.12).

3.26. Определить величины, указанные в табл. 3.2 для последовательной электрической цепи переменного тока, соответствующие варианту задания. Заданы: комплексные напряжение U, и ток /_в цепи; i, и — мгновенные значения тока и напряжения; /, U — действующие значения тока и напряжения; Л,, Ц* — комплексные амплитуды тока и напряжения; Z. Z — полное и комплексное сопротивления; R — активное и X — реактивное сопротивления; S — комплексная и полная 5 мощности; активная Р и реактивная Q составляющие комплексной мощности; cosip — коэффициент мощности; (рк — аргумент комплексного числа; i>/ и ури — начальные фазы, тока и напряжения; А\<, А±и — алгебраическая (координатная), Лт„ Лт„ — тригонометрическая, /4_п„ А^„—показательная формы записи комплексных тока и напряжения.

Синфазная и квадратичная составляющие комплексной погрешности в выражении (9.46) являются функциями конструктивных параметров преобразователя:

В,ж — магнитная индукция в материале магнитопровода; в зависимости от марки материала на заданной частоте питания можно определить максимальные значения Вж, а также величины, зависящие от Вж, например, составляющие комплексной магнитной проницаемости: jis—намагничивания и р,п — потерь;

Составляющие комплексной функции тока ротора по осям аир

h(a, 7) = />/а = (»1« + /tip) e~t" = ild + /iw. (69-28) Составляющие комплексной функции тока статора по осям d и q

Составляющие комплексной диэлектрической проницаемости е* зависят от температуры диэлектрика и от частоты переменного электрического поля. Частотные зависимости е', е", tg 6 представлены

В цифровой технике для определения действующих значений наиболее широко применяется преобразование, также на основе ряда Фурье, входного сигнала Z(t) в ортогональные составляющие комплексной амплитуды промышленной частоты:

где <р^, ф'з'А — составляющие комплексной нелинейной функции фзй, описывающей итерационный процесс Зейделя. Расчетные выражения метода Зейделя легко получить, если разделить мнимую и действительную составляющие в правой части выражения (9.65). Если использовать вектор-функцию q>3(U), k-ii элемент которой равен ф3ь(и), то

Наиболее точным из индукционных методов испытания магнитомягких материалов является метод, основанный на измерении сигналов, пропорциональных В и Н, с помощью компенсаторов переменного тока. Этим методом определяются зависимость магнитной индукции от напряженности магнитного поля, составляющие комплексной магнитной проницаемости, полные потери. Достоинствами способа являются высокая точность измерения и широкий диапазон измеряемых величин. К недостаткам относятся длительность процесса измерения, высокая стоимость используемой аппаратуры и ее сложность.