Сопротивление взаимоиндукции

Для рассмотрения основных принципов согласования сопротивлений генераторных преобразователей рассмотрим схему на 2.2. В этом случае мощность, передаваемая от первичного (в общем случае какого-то предыдущего) к последующему (вторичному) преобразователю, представленному сопротивлением нагрузки ZH (по существу это входное сопротивление вторичного преобразователя),

Так как при U: = const и f = const основной поток Фт ^ const, то при заданном угле раствора 2у между щетками механическая характеристика двигателя п -• f (M) носит жесткий характер. На 29-12 даны кривые, выражающие эту зависимость для трех значений угла 2у. Из кривых следует, что двигатель при предельных значениях 2у (нижняя и верхняя кривые) имеет относительно повышенные изменения скорости; это объясняется тем, что сопротивление вторичного контура машины при этих режимах

связи. Покажем, что во всех реальных случаях k меньше единицы. Пусть активное сопротивление вторичного контура равно нулю и этот контур замкнут накоротко, т. е. г2 = 0 и Zno = 0.

Числитель полученной дроби равен э. д. с., наводимой во вторичном контуре, когда он разомкнут, а знаменатель представляет собой эквивалентное сопротивление вторичного контура, в котором влияние первичного контура учтено сопротивлением Z2BH = (соЛ!)2/^, вносимым из первичного контура во вторичный.

Второй частный резонанс достигается настройкой только вторичного контура, например, емкостью С2 при трансформаторной связи. Когда полное сопротивление вторичного контура на частоте J02 станет чисто активным, ток /2 достигнет максимума. Увеличение тока 12 приводит к росту э.д.с., наводимой этим током в первичном контуре, а следовательно, к увеличению вносимого сопротивления и уменьшению тока /! в первичном контуре ( 6.24).

циенте связи k п напряжения источит а питания, токи в контурах можно определить с помощью уравненш: Кирхгофа. Обозначим через Z,, — сопротивление первичного контура, через 7..„ — сопротивление вторичного контура, включая сопротивление нагрузки, и через Zj.j •--- jxt., — сопротивление сия;п между катушками трансформатора. Коэффициент связи между катушками

Первое слагаемое Агц — активное сопротивление, вносимое вторичным контуром в первичный. Второе слагаемое Длги — реактивное сопротивление, вносимое вторичным контуром в первичный. Второе слагаемое положительно, если реактивное сопротивление вторичного контура имеет емкостный характер.

где Z2 — r2 + jX2 — сопротивление вторичного контура.

г) сопротивления вторичного контура трансформатора тока; чем больше сопротивление токовых цепей приборов, которые включены во вторичный контур, тем больше падение напряжения на них при /2н, тем больше э. д. с. Е2, магнитный поток сердечника, а следовательно, и намагничивающий ток /0; возрастание намагничивающего тока /0 вызывает значительную погрешность в измерении тока 1г, так как формула (9.94) получена в предположении, что /0 пренебрежимо мал. Сопротивление вторичного контура трансформатора тока должно быть возможно меньше, условия его работы — как можно ближе к режиму короткого замыкания. В паспорте трансформатора тока указывается та величина сопротивления, включаемого во вторичную цепь трансформатора тока, при которой гарантируется паспортная точность измерения. т,-

При уменьшении частоты входного сигнала, т. е. при /c UVDI, поэтому полное напряжение на выходе детектора отрицательное.

которая носит название коэффициента связи. Покажем, что во всех реальных случаях k меньше единицы. Пусть активное сопротивление вторичного контура равно нулю и этот контур замкнут накоротко, т. е. г2 = 0 и Zlip = 0. При этом

Вместо токоведущих труб рукавов электродо-держателей используют также токоведущие рукава, стальную несущую конструкцию которых «облицовывают» медными полосами, передающими ток от подвижных башмаков к головкам электрододержа-телей, или биметалл. В этом случае упрощается конструкция токопровода, уменьшаются колебания рукавов из-за электродинамического взаимодействия проводников, снижается индуктивное сопротивление вторичного токопровода.

Сопротивление, мОм, петли фаза — нуль состоит яз ряда последовательно включенных сопротивлений L-I равно гп = Y(r + г0)2 + (хф + х0 + xaf , где гф) г0 — активные сопротивления фазного и нулевого защитного проводов, мОм; х$, XQ — индуктивные сопротивления фазного и нулевого защитного проводов, мОм; хп — сопротивление взаимоиндукции петли фаза — нуль, мОм.

Сопротивление взаимоиндукции зависит от расстояния между проводами D и их диаметра d. Обычно при отдельно проложенных нулевых защитных проводах принимают хп = 0,6/, при прокладке кабелей или в стальных трубах значением хп можно пренебречь.

где Ro3, Хоз — активное и индуктивное сопротивление нулевого защитного проводника; ха — сопротивление взаимоиндукции петли «фаза — нуль».

Определить: 1) сопротивления обмоток: Rlt Хг, Rz, Х2; 2) сопротивление взаимоиндукции Хм; 3) коэффициент связи kCB.

2) Сопротивление взаимоиндукции

^с = Хг + Ха + 2ХМ = Vzl - rl = 160 <ш. Сопротивление взаимоиндукции

ния фаз индуктивно связанного приемника, соединенного звездой 2 =z = Z — R + /col = 3 + /4; сопротивление взаимоиндукции Zl = 4 = 2М = ZM = /соМ - /2; f/ф.г - 100 в. Определить токи.

имоиндукции между обмотками статора и ротора; x^yd = Z,,' л /L6 — сопротивление взаимоиндукции между обмотками ротора по продольной оси; xyd = Lyd/L6, xvq = LyQ/Lc, xf = L'f/L6 — полные индуктивные сопротивления обмоток ротора.

х„\, Х& — индуктивные сопротивления рассеяния обмоток статора и ротора; хт, — индуктивное сопротивление взаимоиндукции обмоток; а=1— х2т/(хцХуг) — коэффициент рассеяния.

— электродинамическая 213 Сопротивление взаимоиндукции обмоток статора и возбуждения 83, 84

+ 22МЛ) = (Ев—Ес)/20л, где ZLa» ZM д—соответственно сопротивления провод — земля и сопротивление взаимоиндукции между проводами.