Расчетное сопротивление

Как правило, трансмиссия состоит из большого числа узлов (муфты, звездочки, цепи, редукторы), и расчетное определение моментов инерции узлов трансмиссии для проектируемой установки невозможно.

При изменении наружного диаметра колеса расчетное определение характеристик насоса после подрезки обычно проводят методами Степанова или Бержерона, которые во многих случаях дают различные результаты и не всегда удовлетворительно сходятся •с экспериментом.

Значение емкости электрода Сг по отношению к земле должно определяться путем непосредственных измерений. Возможно и расчетное определение емкости Сг методом зеркальных изображений. Этот метод позволяет установить, что диск диаметром d может быть заменен эквивалентным ему шаром с таким же потоком электрической индукиии. но с диаметром!) == din. Тогда емкость диска можно выразить как емкость эквивалентного шара. Емкость шара

Введение метрологических характеристик для описания свойств средств измерений имеет целью решение следующих задач: определение результатов измерения с помощью соответствующих средств; расчетное определение характеристик погрешностей результатов измерения; выбор сэедств измерений, обеспечивающих требуемое качество измерений; эценка состояния средств измерений по результатам их метрологических испытаний. Как правило, метрологические характеристики служат для описания типа средств. Это позволяет оценивать точность результата измерения любого конкретного средства измерений, относящегося к данному типу. Однако не исключается возможность индивидуальной аттестации конкретного уникального или образцового средства измерений, когда установленные числовые или функциональные метрологические характеристики относятся к данному конкретному свойству.

2) расчетное определение характеристик инструментальной погрешности измерений, производимых любым средством измерений данного типа, причем в качестве модели такой погрешности принимается модель вида

3) расчетное определение общей погрешности любого объединения СИ по нормируемым метрологическим характеристикам СИ, входящих в это объединение;

Расчетное определение тока холостого хода и параметров ветви намагничивания. Для определения индуктивной составляющей 10^ тока холостого хода необходимо провести расчет магнитной цепи

Поскольку при рациональной конструкции трансформатора потери в ферромагнитных конструктивных деталях составляют сравнительно небольшую часть потерь короткого замыкания, расчетное определение этих потерь для трансформаторов общего назначения в ограниченном диапазоне мощностей можно проводить, используя приближенные методы. На этапе расчета обмоток, когда размеры бака еще неизвестны, для трансформаторов мощностью от 100 до 63000 кВ-А можно с достаточным приближением определить потери в баке и деталях конструкции по формуле

Поскольку при рациональной конструкции трансформатора потери в ферромагнитных конструктивных деталях составляют сравнительно небольшую часть потерь короткого замыкания, расчетное определение этих потерь для трансформаторов общего назначения в ограниченном диапазоне мощностей можно проводить, используя приближенные методы. На этапе расчета обмоток, когда размеры бака еще не известны, для трансформаторов мощностью от 100 до 63000 кВ-А можно с достаточным приближением определить потери в баке и деталях конструкции, Вт,

Расчетное определение срока службы и надежности АД на стадии проектирования — одна из актуальнейших исследовательских задач, которые на данном этапе для двигателей малой мощности находятся в стадии решения (см. [8, 26]). Часто долговечность двигателя оказывается больше требуемого по условиям эксплуатации срока службы. В этом случае целесообразно использовать в (7.34) величину эксплуатационного срока службы. Тогда выражение (7.34) для критерия оптимальности упрощается:

Добавочные потери в асинхронных машинах имеют специфический характер. Добавочные потери Ря возникают как в стали, так и в обмотках статора и ротора. Их расчетное определение не отличается точностью, так как природа добавочных потерь весьма сложна.

с!оли з к Л0 , некоторое расчетное сопротивление ? в виде

Для определения тока двухфазного к. з. по расчетным кривым необходимо удвоить расчетное сопротивление, определенное из расчетной схемы для трехфазного к. з. По удвоенному значению сопротивления х2 = 2храсч, пользуясь расчетными кривыми, находят относительный ток /•/, который умножают на УЗ, и в соответствии с формулой (1.39) получают значение периодической слагающей тока двухфазного к. з.

При наличии естественных заземлителей необходимо вычислить модуль их эквивалентного входного сопротивления \ZC и определить наибольшее допустимое расчетное сопротивление искусственного заземлителя:

Замер сопротивления заземлителя, как правило, выполняют в период наименьшей проводимости грунта (зимой при наибольшем промерзании или летом при наибольшем просыхании). Измерение выполняют методом амперметра — вольтметра или прибором М416 по схеме, изображенной на 71. В качестве электродов В и 3 могут быть использованы и стальные стержни, забиваемые в грунт. На рисунке показан один из вариантов расположения электродов. Расстояние их от испытуемого должно быть по возможности большим. Расчетное сопротивление заземлителя в омах определяется из выражения R = /?Изм/С, где К — поправочный коэффициент, зависящий от типа и размеров заземлителя и расстояния от поверхности земли до верхней

Фактором, снижающим требования к точности расчетов, является также то обстоятельство, что расчетные значения для постоянных резисторов и постоянных конденсаторов необходимо заменять номинальными величинами, соответствующими стандартным шкалам этих компонентов, а вероятность точного совпадения расчетного значения с номинальным весьма мала. Например, расчетное сопротивление 1,7 кОм. Ближайшие стандартные значения ряда Е24 — 1,6 и 1,8 кОм заметно отличаются от расчетного. Еще больше отличаются значения рядов Е12 (1,5 и 1,8 кОм) и Е6 (1,5 и 2,2 кОм).

Расчет рекомендуется заканчивать составлением таблиц произвольной формы, в которых приводятся исчерпывающие данные для резисторов и конденсаторов схемы. Для резисторов такими данными являются: расчетное сопротивление и расчетная мощность рассеяния, тип резистора, номинальное сопротивление, допускаемое отклонение' от номинального значения {в процентах), номинальная мощность рассеяния. Для конденсаторов необходимо указывать: расчетную емкость, макси-

Параметрами асинхронной машины называют активные и индуктивные сопротивления обмоток статора rl, ^j, ротора гг,Хг или приведенные к числу витков обмотки статора сопротивления ротора г'г и х'г, сопротивление взаимной индуктивности х12 и расчетное сопротивление г12 (или г„), введением которого учитывают влияние потерь в стали статора на характеристики двигателя.

Расчетное сопротивление в ветви Т-образной схемы замещения с первичной стороны практически не влияет на токи в схеме замещения ( 3.3). Поэтому оно из рассмотрения исключается и схема замещения ТА с нагрузкой, приведенная ко вторичной обмотке, приобретает Г-образ-ный вид ( 3.4, а). Величина L2s=L22—Mw2/Wi с размерностью индуктивности, не имеющая в общем случае явного физического смысла, может иметь в некоторых конструкциях отрицательное значение, но в литературе часто называется индуктивностью рассеяния вторичной 06МОТКИ. Трансформаторы тока работают в режимах, близких к КЗ на вторичных зажимах. Поэтому индуктивность нагрузки LH может быть соизмерима с расчетной L2s и правильное

2. Определяется расчетное сопротивление заземляющего устройства. Величина сопротивления заземляющего устройства определяется в зависимости от назначения и во всех случаях регламентируется Правилами устройства электроустановок. Сопротивление заземляющего устройства в сетях до 1 000 в не должно превышать 4 ом, а при мощности генераторов или трансформаторов 100 ква и менее— 10 ом.

z. — расчетное сопротивление в относительных единицах, * приведенное к базисной мощности и напряжению ступени

Результирующее значение полного сопротивления цепи zz должно включать сопротивление трансформатора, сопротивление шин до точки к. з., сопротивление контактов коммутационных аппаратов и катушек встроенных реле и первичных обмоток трансформаторов тока. В большинстве случаев в этом сопротивлении наибольшее значение приобретает сопротивление питающих трансформаторов, которое может составлять 70 — 90% общего значения. При питании крупных трансформаторов (1 600 ква и выше) цеховых подстанций от шин главных понизительных подстанций (ГПП) или от шин местной электростанции по токопроводам и реактиро-ванным кабельным линиям в расчетное сопротивление вводится также сопротивление питающей линии и реактора. Пренебрежение сопротивлением питающих линий высокого напряжения и реакторов может привести к ошибкам в выборе уставок релейной защиты и в выборе плавких вставок предохранителей, к отказу или нарушению селективности их действия.