Расчетной температурой

Для этой цели можно использовать расчетные спрямленные расходные характеристики турбоустановок, выражающие зависимость расхода свежего пара на турбину от электрической мощности Мэ при номинальных параметрах пара, расчетной тепловой схеме, расчетной температуре охлаждающей воды ?°0.в и расчетном расходе охлаждающей воды G°0.B.

Распределение тепловой нагрузки между основным и пиковым сетевыми подогревателями при минимальной расчетной температуре наружного воздуха определяется коэффициентом теплофикации втэц:

В диапазоне / включены основной и пиковый сетевые подогреватели; нагрузка пикового Сетевого подогревателя пропорциональна отрезку Д?п.с.п = *п.с.п— 'осп и максимальна при расчетной минимальной температуре наружного воздуха ; пиковый сетевой подогреватель включается при так называемой расчетной температуре

где pv — удельное сопротивление материала проводника, Ом/м, при расчетной температуре v, °С; L — длина проводника фазы обмотки, м; kr — коэффициент вытеснения тока; дэф — площадь поперечного сечения эффективного проводника, м2 ; a — число параллельных ветвей обмотки.

Для расчета потерь сопротивление rv должно быть приведено к расчетной температуре: для обмоток с изоляцией классов нагревостойкости А, Е и В 75 °С, с изоляцией класса F или Н 115 °С (соответственно

q3n - площадь поперечного сечения элементарного проводника; иэл -число элементарных проводников в одном эффективном; а - число параллельных ветвей обмотки; р^ — удельное сопротивление материала обмотки при расчетной температуре, Ом-м; kK — коэффициент увели-

<7с - сечение стержня, м2; kr — коэффициент увеличения активного сопротивления стержня от действия эффекта вытеснения тока; при расчете рабочих режимов в пределах изменения скольжения от холостого хода до номинального для всех роторов принимают kr-\; qKJt - площадь поперечного сечения замыкающего кольца, м2 ; рс и ркл — соответственно удельные сопротивления материала стержня и замыкающих колец, Ом-м, при расчетной температуре (см, табл, 5.1). Сопротивление г, для дальнейших расчетов должно быть приведено к числу витков первичной обмотки. Выражение коэффициента приведения для сопротивления фазы короткозамкнутого ротора получают, подстав-

где йс - высота стержня в пазу, м; hc=hn- (Лш + Л'ш); &с и &„ - ширина стержня и ширина паза, м. При расчете роторов со вставными стержнями принимают Ьс = 0,9йп; в роторах с литой обмоткой Ьс = Ьп; /j - частота тока в роторе в расчетном режиме, Гц; рс^ - удельное сопротивление материала стержня при расчетной температуре, Ом • м.

Для двигателей общего назначения с медными вставными стержнями короткозамкнутого ротора при расчетной температуре 75 °С (рс75 = = 10"6/47 Ом-м, см. табл. 5.1) из (8.241) имеем

При расчетной температуре 115 °C (p = 10~6/41 Ом -м)

ЪР ~ сумма всех потерь в двигателе при номинальном режиме и расчетной температуре.

В соответствии с (5.4) отопительная нагрузка максимальна при низшей температуре наружного воздуха гн мин. Температуру Гн мин, по которой рассчитывают максимальную отопительную нагрузку (2ОТ, называют низшей расчетной температурой наружногс воздуха. Эта температура принимается равной средней температуре каиболее холодных пятидневок из восьми лет за 50-летний период [50] .

В холодные дни отопительного сезона теплота к сетевой воде подводится от отборов турбин и от пиковых водогрейных котлов или от пиковых подогревателей (см. 5.6). Пиковые водогрейные котлы или пиковые подогреватели включаются в работу, когда расходы пара в отборах достигают максимума. Это происходит при определенной температуре наружного воздуха t , которую принято называть расчетной температурой отбора. Таким образом, при низшей расчетной температуре наружного воздуха общее количество теплоты <2об макс представляет собой сумму максима 1ьного количества теплоты, подводимой к сетевой воде паром из теплофикационных отборов, ботк Мак и максимальн°й тепловой нагрузки пиковой котельной <2„. ..„ . Отношение максимального количества теплоты, подводимой

Формулы (7-17) — (7-19) являются справедливыми как для масляных, так и для сухих трансформаторов с расчетной температурой обмоток, к которой приведены потери короткого замыкания, 75°С. При расчете сухих трансформаторов с расчетной температурой обмоток 115°С можно пользоваться (7-19), заменив в них коэффициенты 1,07; 1,72; 2,14 и 3,44 соответственно на 1,31; 1,94; 2,62 и 3,88.

Формулы (7.17) — (7.19) справедливы как для масляных, так и для сухих трансформаторов с расчетной температурой обмоток, к которой приведены потери короткого замыкания, 75 °С. При расчете сухих трансформаторов с расчетной температурой обмоток 115°С можно пользоваться (7.17) — (7.19), заменив в них коэффициенты 107, 172, 214 и 344 соответственно на 131, 194, 262 и 388.

Для станции с поперечными связями в условиях использования агрегатов с одинаковой расчетной температурой питательной воды критериальным условием оптимизации является достижение минимума расхода свежего пара.

Определяется ток нагрузки шинопровода /н (при этом ток не должен пре-'вышать в однополосной шине 300 — 400 А). Принимается допустимая линейная плотность тока /0, выражаемая в амперах на 1 мм длины периметра р сечения шины. Допустимая линейная плотность тока зависит от допустимой температуры перегрева Двдоп стальной шины над расчетной температурой окружающего воздуха 6 0, в, причем эта зависимость определяется выражением

Исследованиями установлено, что допустимая нагрузка переменным током стальных шин зависит от периметра сечения шины, а не от его площади (вследствие наличия поверхностного эффекта и эффекта близости). Вначале определяется ток нагрузки шинопровода /„ (при этом ток не должен превышать в однополосной шине 300—400 А). Принимается линейная допустимая плотность тока JQ, выражаемая в амперах на 1 мм длины периметра р сечения шины; допустимая линейная плотность тока зависит от допустимой температуры перегрева Д6ДОП стальной шины над расчетной температурой окружающего воздуха 90?в. Эта зависимость определяется выражением

Вентиляцию необходимо проектировать для обеспечения в кабельном помещении температуры в летнее время не более 40 °С при перепаде температур удаляемого и приточного воздуха — 15 °С в районах с расчетной температурой наружного воздуха до 25 °С (включительно) и 10°С в районах с температурой воздуха более 25 °С.

Для стальных конструкций опор ВЛ, имеющих сварные соединения, устанавливаемых в районах с расчетной наружной температурой выше —30 "С, применяется сталь марки ВМ.СТ-Зпс5. Для стальных конструкций опор ВЛ, имеющих сварные соединения, в районах с температурой от —30 до ¦—40 "С, за исключением специальных опор, в элементах конструкций толщиной до 10 мм включительно применяется сталь марки ВМСт-Зпс5, а- в элементах конструкций толщиной 11—25 мм применяется сталь марки ВМСт-Зсп5. Для специальных переходных опор, устанавливаемых в районах с расчетной температурой выше —30 °С и в районах с температурой от —30 до —40 "С, в элементах конструкций толщиной до 10 мм применяется сталь марки ВСтЗ-псо, а в элементах толщиной 11—25 мм — сталь марки ВСтЗ-сп5,

Для конструкций опор ВЛ, собираемых на болтах или заклепках и не имеющих сварных соединений, предназначенных для установки в районах с расчетной температурой выше ¦—30 "С, применяется сталь марки ВСтЗ-псб и для районов с температурой от —30 до —40 °С включительно — сталь марки ВМСт-Зпсб.

По принятому климатическому районированию вся территория СССР разделена на четыре основных района (1—IV) с выделением в них подрайонов А—Г, различающихся средними температурами наиболее холодного месяца, расчетной температурой наружного воздуха для систем отопления, средней за отопительный период температурой наружного воздуха и продолжительностью отопительного периода.