Расчетной электрической

/ — расчетная зависимость 8 = «= f (t), полученная по упрощенным уравнениям; 2 — то же, по полным уравнениям; 3 — опытная зависимость

11.3. Расчетная зависимость коэффициента нелинейности варистора от напряжения при различных температурах (В = 600 К)

716. Расчетная зависимость между л — \%(N,/Nn) от Ig К,; 6-Ig(tf./JV0 от

Днище всасывающей трубы здания НС на скальном основании может быть отрезано швом от быков. В этом случае вес отрезанной части днища и противодавление, действующее на эту часть плиты, исключаются из состава вертикальных сил. Днище должно рассчитываться на устойчивость против всплывания под действием противодавления. Отрезанная часть днища крепится анкерами, заделанными в скальное основание. При скальном основании в случае отрезанного днища расчетная зависимость приобретает следующий вид:

На V.4 представлена расчетная зависимость относительной мощности генератора от угла разворота его ротора, построенная для случая равенства токов ьозбуждения двигателей и генераторов. Анализ полученных данных показывает, что при максимально воз-

Первая попытка [81] применения модели раздельного течения фаз со скольжением к определению критического расхода двухфазной смеси .оказалась безуспешной, так как полученная расчетная зависимость давала значительные расхождения с экспериментом. Причина неудачи состояла прежде всего в том, что в расчетной модели использовались зависимости для истинного объемного паросодержания, полученные при малых градиентах давлений по длине канала. Очевидно нельзя применять указанные зависимости в околокритической области течения, где как известно, dpjdz-^oo.

/ - расчетная зависимость (7.3); 2 - расчетная зависимость из [80]; точки - эксперимент

соответствует расчетному уравнению (7.6) . Эмпирическая расчетная зависимость (7.6) справедлива при следующих изменениях параметров:

41. Расчетная зависимость объема породы, раздробленной ядерными взрывами различной мощности, от глубины заложения

Г. Хенрици [7.11] путем сравнения результатов экспериментов при конденсации пара Ф-12 на сребренных трубах из различных материалов (медь, латунь, сталь) показал, что ак для стальной трубы в 2 — 2,5 раза ниже. Однако предложенная им расчетная зависимость не учитывает теплопроводности материала.

На 279, б представлена расчетная зависимость температурного коэффициента aj магнитного потока в рабочем зазоре системы с постоянными магнитами из сплава SmCo6 от их конструктивного исполнения. Видно, что температурный коэффициент выходного параметра магнитной системы можно уменьшить (благодаря оптимальному выбору ее конструкции) до значе-

Наиболее эффективный подход к анализу токов короткого замыкания -сведение задачи к расчету квазистационарных или стационарных режимов в некоторой расчетной электрической цепи. При этом исследуемый квазистационарный режим соответствует определенному моменту переходного процесса в заданной электрической системе. Для формулирования задачи расчета требуемого момента электромагнитного переходного процесса необходимо представить элементы систем в расчетной электрической цепи параметрами, характеризующими свойства элементов в рассматриваемый момент времени. Расчет следует проводить последовательно в несколько этапов. Особенности каждого расчетного этапа можно рассмотреть при решении задачи.

При полном анализе режима работы расчетной электрической цепи используют следующие методы расчета электрических цепей: методы контурных токов, узловых напряжений и законы Кирхгофа. Если задачи исследования электромагнитных процессов ограничены расчетом токов короткого замыкания только в одной аварийной ветви или в местах повреждения, то целесообразно использовать метод эквивалентного генератора или методы, основанные на принципе наложения. При рассмотрении коротких замыканий в узлах схемы ток в месте повреждения определяют как сумму токов аварийных ветвей. При использовании метода эквивалентного генератора в качестве вьщеляемой ветви удобно выбирать не аварийную, а ветвь, связывающую место короткого замыкания с нейтральным узлом схемы. Сопротивление такой ветви равно

Рассмотренный этап используют и для расчета установившихся режимов короткого замыкания. При этом также режим исходной электрической системы моделируется квазистационарным режимом расчетной электрической цепи.

В инженерной практике задача расчета переходных процессов как при сохранении симметрии трехфазной цепи, так и при нарушении в большинстве случаев ограничена нахождением токов и напряжений только в конкретный момент времени, то есть не требуется получения временных зависимостей параметров режима, характеризующих весь интервал переходного процесса. Наиболее экономично, с точки зрения вычислительных затрат, свести задачу расчета переходных процессов в исходной системе к анализу квазистационарных режимов расчетной электрической цепи. Для исходной трехфазной электрической системы, обладающей симметрией фаз, использование метода симметричных составляющих формулируется в виде расчетов квазистационарных режимов в трех однофазных цепях. При этом параметры этих (расчетных) цепей должны отражать поведение элементов электрических систем в рассматриваемый момент переходного процесса, связанного с включением источников эдс соответственно прямой, обратной и нулевой последовательностей.

Понятие расчетной электрической нагрузки (мощности) является многозначным. С одной стороны, оно используется для выбора в соответствии с законами ТОЭ сечения проводников, мощности силовых трансформаторов, преобразователей и другого электрооборудования по допустимому нагреву, а с другой - используется в качестве некоторой условной величины при получении ТУ на подключение в электрическую сеть или для определения платы за потребляемую электрическую мощность и электроэнергию, а также в целях регулирования режимов электропотребления. В настоящей главе монографии расчетная нагрузка (мощность) рассматривается в основном в смысле её применения для выбора отдельных элементов СЭС при проектировании.

По расчетной электрической нагрузке Рр предприятия определяется необходимость сооружения ГПП (или ПГВ — подстанции глубокого ввода, или ОП — опорной подстанции электроснабжения предприятия). Наиболее распространенное число подстанций с напряжением пятого уровня на одном предприятии одна-две, но бывает до двух и более десятков. ГПП принимают электроэнергию от трансформаторов энергосистемы или, например, от блочной ТЭЦ или гидроэлектростанции (ГРЭС). Высшее напряжение трансформаторов ГПП в России 35, ПО, 154, 220, 330 кВ; питание подводится по воздушным и кабельным линиям электропередач (ЛЭП). Отходящие от ГПП высоковольтные распределительные сети, рассчитанные на 6; 10 кВ (хотя могут быть и на ПО кВ), называют межцеховыми (заводскими). Обычный ряд мощностей ГПП: 10, 16, 25, 40, 63, 80, 100, 125 MB • А, а в отдельных случаях и выше.

Для петлевых кабельных сетей напряжением до 1 кВ экономически целесообразна работа в нормальных режимах по замкнутым схемам, так как в таких случаях практически совпадают естественное и соответствующее минимуму потерь электроэнергии (вследствие преобладания активных сопротивлений линий) потокораспределения. Поэтому в таких случаях экономически целесообразное потокораспределение принимается за расчетное. В тех случаях, когда петлевые сети до 1 кВ работают в нормальном режиме по разомкнутой схеме, методика выбора точек деления сети совпадает с описанной выше для линий 10(6) кВ, а определение реального потокораспределения по участкам линии должно проводиться по аналогии с определением расчетной электрической нагрузкой линии до 1 кВ [52.2].

Выбор элементов системы электроснабжения выполняется на основании определения расчетной электрической нагрузки.

Определение расчетной электрической нагрузки по указанному методу проводится в следующем порядке.

По расчетной электрической нагрузке Рр предприятия определяется необходимость сооружения ГПП (или ПГВ — подстанции глубокого ввода, или ОП — опорной подстанции электроснабжения предприятия). Наиболее распространенное число подстанций с напряжением пятого уровня на одном предприятии одна-две, но бывает до двух и более десятков. ГПП принимают электроэнергию от трансформаторов энергосистемы или, например, от блочной ТЭЦ или гидроэлектростанции (ГРЭС). Высшее напряжение трансформаторов ГПП в России 35, ПО, 154, 220, 330 кВ; питание подводится по воздушным и кабельным линиям электропередач (ЛЭП). Отходящие от ГПП высоковольтные распределительные сети, рассчитанные на 6; 10 кВ (хотя могут быть и на ПО кВ), называют межцеховыми (заводскими). Обычный ряд мощностей ГПП: 10, 16, 25, 40, 63, 80, 100, 125 MB-А, а в отдельных случаях и выше.