Расчетная температура

где Со — расчетная стоимость потерь активной мощности, регламентированная для расчетов по КРМ. Она'принимается по прил. 7 в зависимости от сменности работы и региона энергосистемы, от которой должно получать питание проектируемое промышленное предприятие.

где АЭ — ожидаемая экономия электроэнергии в процентах при внедрении комплекса У-Н-П; А — годовой расход электроэнергии данным потребителем, кВт-ч; ц — расчетная стоимость электроэнергии, р/(кВт-ч).

расчетная стоимость строительства;

Объединенная энергосистема Расчетная стоимость потерь" С„, р/кВт Удельный коэффициент потерь Ki

Таблица П. 3 18 Расчетная стоимость трехфазных трансформаторов 110 кВ. тыс. руб.

Расчетная стоимость трехфазных трансформаторов 35 кВ, тыс. руб.

Таблица П. 3.23 Расчетная стоимость токоофаничивающих реаюоров 10 ( 6 ) кВ

Таблица П. 3.29 Расчетная стоимость закрытых подстанций 35 - 220 кВ

Схема соединений на сто- Напряжение, роне ВН кВ ' Число и мощность трансформаторов , шт* (МВ-А) Число присоединяемых линий на стороне Расчетная стоимость, тыс. руб

4) себестоимость сс и расчетная стоимость передачи энергии с„, коп/(кВт-ч);

Если расчетная стоимость передачи энергии при этом велика, то следует дать свои предложения по ее уменьшению. Если потеря напряжения значительно превосходит допустимую, то можно предложить мероприятия, уменьшающие ее: увеличение сечений, постройку дополнительных линий, установку компенсирующих устройств, применение трансформаторов с регулировкой под нагрузкой (РПН) и т. д.

Для решения данной задачи применен метод «элементарных числовых балансов», основанный на разбиении рассматриваемой конструкции на определенные геометрические объемы. Принимается, что расчетная температура находится в центре элементарного объема. Применяя законы Фурье и Ньютона к составлению тепловых балансов для элементарных объемов, на которые разбито тело, можно получить зависимость температуры Гг(т) в элементе от времени и граничных условий, которые действуют в условных плоскостях разбиения. Но граничные условия в плоскостях разбиения определяются тепловыми условиями в смежных элементарных телах, поэтому температурное поле исследуемой конструкции на-

Расчетная температура, К ................. 608

1) трехступенчатый подогрев сетевой воды в турбо-установке до 105—115°С (пучок в конденсаторе, сетевые подогреватели первой и второй ступеней); расчетная температура воды в подающей магистрали выше 105— 115°С обеспечивается пиковыми водогрейными котлами. Этот режим имеет место, как правило, в пределах тем-

Расчетные параметры свежего пара /?о=12,75 МПа (130 кгс/см2), /о=565°С; расчетная температура охлаждающей воды ^В=20°С, номинальный расход охлаждающей воды 4,45 м3/с (16000 м3/ч). Турбина выполнена трехцилиндровой с 25 ступенями. В цилиндре высокого давления (ЦВД) — 9 ступеней, цилиндр среднего давления имеет 14 ступеней (10—23), цилиндр низкого давления— 2 ступени (24—25). Турбина имеет семь отборов, в том числе два отопительных (после 21-й и 23-й ступеней) и пять нерегулируемых (после 9, 11, 14, 17 и 19-й ступеней) [4-8].

Расчетная температура перед БОУ (за ОК2) принимается равной 40 — 45°С; температурный перепад на выходе теплоносителей из OKI и ОК2 Д^=15-н-20°С. Температура конденсата после конденсатора определяется с учетом теплового баланса конденсатора и условий его работы по давлению в конденсаторе.

пон — регламентированная температура в помещении, °G; f'°'c — расчетная температура ^наружного воздуха в начале отопительного сезона, °С.

Расчетная температура среды, °С Нормируемая температура жил, °С Поправочные коэффициенты А, при фактической температуре среды ft,, °C

Согласно ГОСТ 183-74 для обмоток, предельно допустимые превышения температур которых соответствуют классам нагревостойкости А, Е и В, расчетная температура принимается равной 75 °С, а для обмоток, предельно допустимые превышения температуры которых соответствуют классам нагревостойкости F и Н, 115 С.

(дли класса нагревостойкости изоляции !•' расчетная температура V =115 °С; 416

По закону Джоуля—Ленца количество теплоты, выделяемое электрическим током в проводнике, пропорционально квадрату тока /2, сопротивлению проводника г и времени t. Время прохождения тока КЗ определяется действием защитных устройств и отключающей аппаратуры. Для того чтобы повреждения от термического (теплового) воздействия тока КЗ были наименьшими, стремятся как можно быстрее отключить КЗ. Несмотря на небольшую длительность процесса при КЗ, возможен значительный перегрев проводников из-за того, что ток КЗ во много раз превышает нормальный ток нагрузки. Перегрев сверх допустимой температуры может вызвать повреждение изоляции — выгорание, потерю эластичности, электрической прочности; быстрый нагрев до определенной температуры с последующим медленным охлаждением может привести к отжигу металла, т. е. к потере механических качеств проводника. Чтобы кабели были термически устойчивы к токам КЗ, расчетная температура tp должна быть не выше допустимой температуры тд для данного материала (°С).

1. Перепад температуры AT = 100 К; Т0 = 1300 °С; Тц = = 1200 °С. Принимаем для расчета AT' =Т0— Тц = 200 К. Тогда Тц '= 1100°С, а Т0/Тц = 1,18 (Тц — расчетная температура на оси заготовки). Подставив в формулу (7-40) значение Т0/Т,'; и приведенные выше тепловые коэффициенты, получим