Расчетным значением

Элементы настройки вводят в схему, когда предъявляются жесткие требования к допускам на выходные параметры функциональных элементов (фильтры, усилители, генераторы и т. д.), а реализация этих требований без настройки может привести к экономически невыгодным либо технически трудно выполнимым расчетным значениям допусков на параметры ЭРЭ.

Силовой трансформатор выбирают по расчетным значениям токов /j, /2, напряжения U2 n типовой мощ-

В процессе разработки топологического чертежа определяют графическую ширину. За графическую ширину резистора принимают ближайшее к вычисленному большее значение, кратное шагу координатной сетки, принятому для чертежа топологии. После этого определяют длину резистора. При округлении ширины и длины резистора оценивают вносимую погрешность. Затем к расчетным значениям ширины и длины резистора вносят поправку, учитывающую технологическое отклонение размеров. В соответствии с этим графические значения этих величин можно определить таким образом:

Для определения потерь напряжения в кабельных линиях пользуемся таблицей удельных потерь напряжения \U'k на 1 МВт-км при различных значениях c.osqi 27. Тогда по расчетным значениям Р, L (МВт-км) кабельных линий определяем действительную потерю напряжения Л(Л = Л(У«Р для максимальных и минимальных нагрузок. Значения Д(УК вносим в табл. 3.10.

Длину резисторов рассчитывают по формулам (2.62) — (2.65). За графические ширину и длину резистора принимают ближайшие к вычисленным ботьшие значения. К расчетным значениям ширины и длины вносят поправку, учитывающую технологическое отклонение размеров:

Как отмечалось, скольжение зависит от момента нагрузки на валу двигателя; следовательно, и частота вращения ротора зависит от тормозного момента на валу. Номинальное значение частоты вращения ротора п2, соответствующее расчетным значениям нагрузки, частоты и напряжения сети, указывается на заводском щитке асинхронного двигателя.

При расчете двухобмоточного автотрансформатора его расчетные значения ыа, нр и ик определяются так же, как и для двухобмоточного трансформатора, по реальным размерам обмоток и типовой мощности автотрансформатора. Эти же параметры, отнесенные к сети, определяются по расчетным значениям путем умножения их на «коэффициент выгодности» (§ 3-2), например,

При расчете двухобмоточного автотрансформатора его расчетные величины иа, ир и ик, определяются также, как а для двухобмоточного трансформатора, по реальным размерам обмоток и типовой мощности автотрансформатора. Эти же параметры, отнесенные к сети, определяются по расчетным значениям путем умножения их на коэффициент выгодности (см. § 3.2), например

Расчетную ширину резистора необходимо выбрать такой, чтобы она была не менее минимальной ширины, определяемой уровнем технологического процесса изготовления полупроводниковой ИМС. К расчетным значениям ширины и длины резистора необходимо внести поправку, учитывающую технологическое отклоне--ние--размеров, приведенных на топологии. Для рассматриваемого случая эта поправка составляет

'йена прямоугольником с той же высотой (уровнем максимальной интенсивности движения) и той же площадью. При такой замене увели-, чизается нагрузка в области более высоких' температур обмотки и уменьшается в области более низких. Ясно, что такая замена приведет к более высоким расчетным значениям теплового износа и, следовательно, к выбору мощности-трансформатора с некоторым запасом. Следует отметить, что приведенная на 8.10 диаграмма характеризует усредненную интенсивность движения и, пользуясь ею, нельзя определить значения нагрузок в каждый момент" времени.

По расчетным значениям разрядных напряжений воздушных

При решении задачи выбора двигателя и редуктора по критерию оптимального быстродействия, как показывает анализ формулы (161), встречается противоречие принципиального характера, заключающееся в том, что для определения параметров двигателя предварительно необходимо задаться передаточным отношением, которое впоследствии, как правило, не совпадает с оптимальным расчетным значением. Поэтому используются различные приближенные методы выбора передаточного отношения таким образом, чтобы оно было близким к оптимальному.

В соответствии с полученным расчетным значением QK выбирают по каталогу ближайший по мощности синхронный компенсатор серии КС типа КС-15 000-6 с номинальной мощностью 5„ом= 15000 кВ-А.

метра. Затем рассчитывают значение R\ и проверяют на опыте, действительно ли получается сдвиг по фазе меж-' ду U и /о, равный 90°. В качестве резистора применяется реостат, сопротивление которого можно измерить по методу амперметра и вольтметра после проведенного опыта. Угол 90° можно зафиксировать по нулевому показанию ваттметра и сравнить ^i с расчетным значением. Для большей точности лучше использовать катушки без стальных сердечников. При различных напряжениях сердечники насыщаются по-разному, что отражается на величине индуктивных сопротивлений.

Этот экспериментальный результат достаточно хорошо совпадает с расчетным значением величины AD = 0,22 мм, найденным в примере 5.10 с помощью формулы Максвелла (4.24) для натяжений в магнитном поле.

Сопоставление экспериментального значения УИп1 с его расчетным значением, полученным по формуле Максвелла (4.26) для натяжений, а также с расчетными значениями, полученными с помощью ошибочных формул для натяжений, показано в табл. 7.4.

метра. Затем рассчитывают значение Ri .и проверяют на опыте, действительно ли получается сдвиг по фазе между U и /о, равный 90°. В качестве резистора применяется реостат, сопротивление которого можно измерить по методу амперметра и вольтметра после проведенного опыта. Угол 90° можно зафиксировать по нулевому показанию ваттметра и сравнить .Ri с расчетным значением. Для большей точности лучше использовать катушки без стальных сердечников. При различных напряжениях сердечники насыщаются по-разному, что отражается на величине индуктивных сопротивлений.

ляют с установившимся током КЗ цепи /у независимо от момента размыкания контактов. Номинальное значение постоянной времени сопоставляют с соответствующим расчетным значением

При проверке электродинамической стойкости выключателей ток /дин следует сопоставить с расчетным значением периодической составляющей тока КЗ /п0 в цепи выключателя, а ток 1пшта.х — с ударным током 1ултах в той же цепи.

Результирующая величина частотно-зависимой погрешности коэффициента усиления далека от того, чтобы ей можно было пренебречь. Например, ОУ 411, у которого коэффициент усиления без ОС на низкой частоте составляет 106 дБ, будет давать погрешность усиления 0,5% при включении его в схему с расчетным значением коэффициента усиления с замкнутой ОС 1000. Еще хуже то, что коэффициент усиления без ОС начиная с частоты 20 Гц падает со скоростью 6 дБ/окта-ва, так что наш усилитель имел бы на частоте 500 Гц погрешность коэффициента усиления в 10%! На 7.14 даны кривые зависимости погрешности коэффициента усиления от частоты при значениях коэффициента усиления с ОС, равных 100 и 1000, для ОР-77, имеющего на низкой частоте исключительно высокий коэффициент усиления 140 дБ. Отсюда становится очевидным, что для сохранения точности даже на средних частотах необходимо иметь достаточно большой коэффициент усиления и высокое значение

и может быть рассчитана из известных экспериментальных значений обратного коэффициента крутизны Г для кривой хвоста Урбаха, определяемой выражениями (2.2.9)-(2.2.11). В As2S3, например, экспериментально определенное значение Г составляет ~0,05 эВ [32], так что рассчитанная по уравнению (2.2.12) величина максимального сдвига составляет ~0,2 эВ. Экспериментально наблюдаемые величины энергетического сдвига края собственного поглощения находятся в полном согласии с расчетным значением. Для большинства аморфных полупро-

и может быть рассчитана из известных экспериментальных значений обратного коэффициента крутизны Г для кривой хвоста Урбаха, определяемой выражениями (2.2.9)-(2.2.11). В As2S3, например, экспериментально определенное значение Г составляет ~0,05 эВ [32], так что рассчитанная по уравнению (2.2.12) величина максимального сдвига составляет ~0,2 эВ. Экспериментально наблюдаемые величины энергетического сдвига края собственного поглощения находятся в полном согласии с расчетным значением. Для большинства аморфных полупро-