Регулирования сварочного

Отношение напряжения к току равно сопротивлению на переменном токе (г0 = U/I). Поэтому на линейном участке вольт-амперной характеристики сопротивление катушки остается постоянным. Для регулирования сопротивления катушки изменяют величину воздушного зазора в ее сер деннике. При увеличении зазора (82 >Sj > > 0) вольт-амперная характеристика становится все более пологой, а сопротивление катушки (при U = const) падает, как показано на 12.18,6.

с образцовыми сопротивлениями Rz, RB, Ri- Условие равновесия обычно обеспечивается путем регулирования сопротивления /?4 и изменения отношения сопротивлений RzJRs.

Для реализации импульсного способа регулирования сопротивления (следовательно, и угловой скорости) применяются бесконтактные ключи, выполненные на базе транзисторов (при токах до 15—20 А) или тиристоров (при токах до 100—150 А).

Нагрузочная характеристика — это зависимость напряжения на генераторе от тока возбуждения U=f(It) при постоянных токе якоря, coscp нагрузки и частоте вращения ( 4.38). При изменении напряжения ток в якоре поддерживается неизменным путем регулирования сопротивления нагрузки. Нагрузочные характеристики снимают только при индуктивной нагрузке. Поэтому и называют зависимость ?/ = =/(М при cos(p=const индукционной нагрузочной характеристикой.

Ранее было установлено, что полное сопротивление катушки с ферромагнитным сердечником при переменном токе Z0 = U/I зависит от напряжения (или тока). Поэтому сопротивление катушки при U = const будет зависеть только от тока. Следовательно, для регулирования сопротивления катушки необходимо изменять размер воздушного зазора в ее сердечнике, причем с ростом воздушного зазора сопротивление катушки при U = const уменьшается.

Нагрузочной характеристикой называется зависимость напряжения на выводах генератора от тока возбуждения U = f (IJ) при постоянных токе якоря, угловой скорости и угле нагрузки (I — const, О = const, ф = const). Нагрузочные характеристики показывают, как изменяется напряжение на выводах генератора при варьировании тока возбуждения, если ток якоря поддерживается постоянным по амплитуде (/ = const) и фазе (ф = const) за счет регулирования сопротивления нагрузки ZH. Частным случаем нагрузочной характеристики является характеристика холостого хода, которая может рассматриваться как нагрузочная характеристика, U = Ef = = /(//), снятая при токе якоря, равном нулю (/ = О, Z,, = оо). Из числа других нагрузочных характеристик практически используется только индукционная нагрузочная характеристика, под которой понимается нагрузочная характеристика при индуктивной нагрузке (ф = 90°).

Схема реактора, имеющего магнито-провод с распределенным воздушным зазором, показана на 29.11, а. Распределенный воздушный зазор 1 обеспечивает практически линейный характер вольт-амперной характеристики реактора при изменении напряжения от нуля до фазного ( 29.11,6). Обмотка 2 имеет ответвления 3 для ступенчатого регулирования сопротивления.' Такую конструкцию имеют отечественные реакторы серии РЗДСОМ (Р — реактор, 3 — заземляющий, Д — дугогасящий, С —

Контрольные вопросы. 1. Способы регулирования сопротивления срабатывавия реле комплектов КРС-1 и ДЗ-2.

Наибольшее распространение получили системы автоматического программного управления с тиристорными регуляторами типа АРШМТ ( 60.81). Система имеет два канала программного регулирования сопротивления шлаковой ванны и скорости плавления электрода. Канал регулирования сопротивления шлаковой ванны содержит блок датчика активного сопротивления PR, программно-задающее устройство 1ПУ, тиристорный преобразователь VS, усилитель мощности У, двигатель рабочей скорости перемещения электрода Ml с редуктором Р и тахогенератором BR.

Канал регулирования сопротивления шлаковой ванны, воздействующий на скорость двигателя перемещения электрода, может работать от датчика активного сопротивления PR или от датчика тока. На блок PR подаются сигналы: по току с трансформатора тока, по напряжению — напряжение шлаковой ванны. Сигнал, снимаемый с PR, сравнивается с сигналом задающего устройства ШУ, и их разность через усилитель мощности У подается на тиристорный преобразователь VS, питающий двигатель Ml. Если электрический режим печи ЭШП (сопротивление шлаковой ванны или ток электрода) отличается от заданного, то двигатель Ml перемещает электрод в направлении устранения сигнала рассогласования.

62.41. Принципиальная схема плавного межступенчатого регулирования сопротивления пускового резистора

а — общий вид, б — схема; / — силовой трансформатор (Г/), 2 — уравнительный реактор (Lyp), 3 — переключатель диапазонов регулирования сварочного тока, 4 — трансформатор питания (Т2) полуавтомата и подогрева газа, 5 — пульт управления, б — электродвигатель, 7 —магнитный усилитель (Л), 8 — дроссель (L), V. — выпрямительный мост, VI—V6 — тиристоры

Тип генератора Вольт-амперная характеристика Напряжение, В Пределы регулирования сварочного тока, А Регулирование тока

Балластные реостаты должны обеспечивать широкие пределы регулирования сварочного тока. При номинальных токах 200, 250 и 350 А пределы регулирования должны составлять соответственно 50—200, 80—250 и 100—350 А. Реостат должен обеспечивать постоянство устанавливаемого тока в пределах 5%, причем ступени регулирования обычно составляют 10—15 А. Температура кожуха реостата при длительной работе, как правило, не должна превышать 200 °С. Исходя из напряжения многопостового генератора 60 В и напряжения дуги при сварке металлическим электродом около 20 В, балластный реостат обычно рассчитывается на погашение напряжения около 40 В.

На 5.8 приведена схема балластного реостата с пятью параллельными секциями, что дает возможность регулирования сварочного тока в пределах от 40 до 260 А со ступенями через 10 А.

Пределы регулирования сварочного тока, А ..... 100—400

Пределы регулирования сварочного тока, А 100—300 60—350 115—315 120—500 120—500

Выпрямители типа ВСС имеют два типоразмера на номинальные токи 120 и 300 А. Принципиальная схема выпрямителя ВСС-300-3 на 300 А показана на 5.13. Выпрямитель преобразует напряжение трехфазной сети в требуемое для дуговой сварки постоянное напряжение с обеспечением необходимой внешней характеристики и возможности плавного регулирования сварочного тока в заданных пределах.

Трансформаторы типов ТДП-1, ТД-300, СТН-450 и СТШ-500-80 предназначаются в основном для ручной дуговой сварки, резки и наплавления металлов. Регулирование сварочного тока в трансформаторах ТДП-1, ТД-300 и СТШ-500-80 осуществляется изменением расстояния между первичной и вторичной обмотками. Регулирование сварочного тока в трансформаторе СТН-450 осуществляется изменением воздушного зазора в верхней части магнитопровода за счет перемещения подвижного пакета. Модификацией трансформатора ТД-300 является трансформатор ТД-304 с приставкой РТД-2 для дистанционного регулирования сварочного тока. Трансформаторы СТН-450 и СТШ-500-80 снабжены фильтрами против радиопомех и механическими указателями сварочного тока.

2. Трансформаторы с последовательно включенной реактивной катушкой. В сварочных трансформаторах обычно предусматривается возможность регулирования сварочного тока в соответствии с диаметром электрода. Наиболее простым способом регулирования является изменение коэффициента трансформации или числа витков в дополнитель-

ные полюсы. Намагничивающее действие м. д. с. Fal мало сказывается на главных полюсах, так как они, благодаря имеющимся в них вырезам, сильно насыщены. Поэтому напряжение, приложенное к обмотке возбуждения и обусловленное преимущественно главными полюсами, мало изменяется с изменением нагрузки. Наоборот, при увеличении нагрузочного тока / м. д. с. Fa2 сильно размагничивает поперечные полюсы. Этим достигается необходимая для сварки падающая форма внешней характеристики рассматриваемого генератора ( 11-4). Пределы регулирования сварочного тока 80—400 а.

Регулирование тока возбуждения производится только в цепи обмотки возбуждения поперечных полюсов посредством реостата Лр. При нагрузке возникает реакция якоря, которая может быть разложена по осям главных полюсов ла составляющие: Fal, намагничивающую продольные полюсы, и FM, размагничивающую поперечные полюсы. Намагничивающее действие Fal мало сказывается на продольных полюсах, так как они из-sa имеющихся в них вырезов сильно насыщены. Поэтому напряжение на обмотке возбуждения, обусловленное преимущественно продольными полюсами, мало изменяется с изменением нагрузки. При увеличении тока /2 обмотки якоря составляющая Fa2 сильно размагничивает поперечные полюсы. Этим достигается необходимая для сварки падающая внешняя характеристика рассматриваемого генератора ( 9-2). Пределы регулирования сварочного тока 80—400 а.