Расчетных параметров

Общая расчетная мощность нефтепромысла приблизительно равна арифметической сумме расчетных мощностей отдельных групп токоприемников (из-за возможного несовпадения максимумов нагрузок рекомендуется эту сумму уменьшать на 10—15%).

Если при расчете нагрузок потери мощности холостого хода трансформаторов учтены при определении расчетных мощностей, то значение потерь холостого хода AFo при определении стоимости потерь можно не учитывать. В этом случае формула для стоимости потерь принимает вид

Мощность Рс.а, потребляемая трансформатором выпрямителя от сети, развивает на потребителе истинную мощность Р„, часть из которой Р„.ср — условная мощность — является полезной для потребителя. Определим размеры трансформатора для обеспечения условной мощности РН.СР на выходе выпрямителя. Эти размеры определяются так называемой типовой РТ или габаритной мощностью трансформатора, равной среднеарифметической величине, из его расчетных мощностей

Для возможности сопоставления случая емкостной нагрузки и случаев активной и индуктивной нагрузок расчетные коэффициенты подсчитаны для выпрямителей, у которых коэффициент нестабильности выпрямленного напряжения х = 10% [см. выражение (V.85)]. Поэтому значения коэффициентов В и G увеличены на 10%, а'коэффициентов D, ku, fe, и k^ уменьшены на 5% по сравнению с величинами В0. 00, DO. klla, kla и йтр<(. При этом учтено, что потерю напряжения, равную 10% (соответствует углу перекрытия у* яа 35°), следует возместить, увеличив э. д. с. обмоток трансформаторов также на 10%; однако при Уе^Зб" уменьшаются примерно на 5% действующие значения токов /ц и /[ [см. формулу (V.88)]. Учитывая эти обстоятельства, принимаем, что рост расчетных мощностей составит 5%.

Расчетная (типовая) мощность преобразовательного трансформатора равна полусумме расчетных мощностей первичной и вентильных обмоток:

Диапазон расчетных мощностей отдельных Любой Менее 3:1

нагрузки к сумме расчетных мощностей пот-

где ? Рд — сумма расчетных мощностей на валу электродвигателей, присоединенных к трансформатору, МВт; ^S1HOM — сумма номинальных мощностей присоединенных трансформаторов второй ступени, MB ¦ А; 0,9 — коэффициент, учитывающий одновременность работы, нагрузку, коэффициент мощности, КПД электродвигателей и других приемников энергии.

где Л Рд и YjP'ii — суммы расчетных мощностей, кВт, электродвигателей мощностью соответственно более и менее 75 кВт; ?PJ3 ~ сумма мощностей элек-тродвигателейзадвижек,кВт;Росв — мощность, необходимая для освещения, кВт. Номинальную мощность резервных трансформаторов первой ступени СН выбирают в соответствии с условиями их использования, а именно: на ТЭЦ, а также на КЭС при наличии выключателей у генераторов мощность рабочих и резервных трансформаторов выбирают одинаковой.

Индивидуальным графикам ДСП свойственны продолжительные никлы с большими длительностями почти всех значений их расчетных мощностей и короткими паузами между ними, определяемыми программой плавки. Полому с точностью, достаточной для практических целей, за расчетную но нагреву нагрузку принимается наибольшее среднее значение мощности за трехкратную постоянную времени нагрева элементов сети.

где 2^дв с —сумма расчетных мощностей на валу всех установленных механизмов с электродвигателями 6 кВ, включая резервные и нормально не работающие; 2^то,4 — сумма всех присоединенных мощностей трансформаторов 6/0,4 кВ, включая резервные и нормально не работающие.

Значения расчетных параметров ky. к, ру. к и р-л определяют по табл. 13.1.

инвавиадаллных расчетных параметров злемен-

Печать расчетных параметров токопровова

Характеристики типа (1-32) и (1-33) [1-35, 1-36] представляют из себя однофакторные зависимости, которые действительны для условий постоянства целого ряда параметров турбоустановки. Поскольку в условиях эксплуатации имеют место отклонения от расчетных параметров турбоустановки, для расчета показателей по энергетической характеристике приходится вносить целый ряд поправок либо к расходу тепла, либо к расходу пара на турбину для учета указанных отклонений. Как правило, даются поправки, на параметры свежего пара и пара после промежуточного перегрева, на температуру охлаждающей воды, на изменение потери давления в тракте промежуточного перегрева, на отклонение не-догрева питательной виды в подогревателях высокого давления и еще ряд других. Расчет таких поправок достаточно громоздок и обычно проводится турбинными заводами и отделениями Союзтехэнерго [1-37—1-39].

Следует отметить, что методика с использованием характеристик отсеков справедлива для расчетных параметров пара и расчетных условий: р0= 12,75 МПа (130 кгс/см2); /0=565°С; Оа=Олл.

печать цифропечатающим устройством текущего времени и всех расчетных параметров по вызову, а также автоматически в часы максимума нагрузки энергосистемы и в конце суток.

Значения расчетных параметров &у.к, ру.к и ра могут быть приняты согласно следующим данным, взятым из [Л. 16-2].

явления молний с верхним пределом параметров относительно мала, поэтому в качестве расчетных параметров обычно принимают:

Зарегистрированы амплитуды токов молнии от сотен ампер до 250 кА со средней крутизной 2 — 50 кА/мкс и с длиной импульса 20 — 80 мкс. Вероятность появления молний с верхним пределом параметров относительно мала, поэтому в качестве расчетных параметров обычно принимают:

Первую по времени появления группу реакторов составили так называемые исследовательские низкотемпературные реакторы, предназначенные для экспериментальных исследований в области ядерной физики и физики твердого тела, радиационной химии, биологии, медицины и материаловедения, для опытной проверки расчетных параметров вновь проектируемых крупных реакторов, производства изотопов и т. д. Начало строительству их было положено в 1942 г. итальянским физиком Э. Ферми, эмигрировавшим в США. Как уже указывалось, в 1946 г. вошел в эксплуатацию первый в Европе советский реактор, сооруженный в Москве под руководством И. В. Курчатова, с именем которого неразрывно связаны становление и развитие атомной науки и техники в нашей стране.

В настоящее время гибы являются одним из ненадежных элементов длительно работающих паропроводов. Проведенные исследования позволяют отметить, что разрушения гибов могут быть вызваны дефектами металлургического производства (трещины, закаты, плены, риски, нерекомендуемая структура), технологией изготовления (утонение и овальность, выходящие за пределы ТУ), отклонениями от расчетных параметров эксплуатации и некоторыми случайными причинами.