Реактивном сопротивлениях

4.39. К построению реактивного треугольника

Если известны катеты реактивного треугольника, то по характеристике холостого хода XXX можно построить нагрузочную характеристику, передвигая реактивный треугольник параллельно самому себе (треугольник AiBiCi). Если имеются снятые опытным путем XXX и нагрузочная характеристика, можно определить хаа, зная продольную реакции якоря (катет ВС в масштабе тока возбуждения). Приближенно катеты реактивного треугольника определяются по спрямленной XXX так, как это показано на 4.39.

Треугольник ABC, получаемый из характеристик холостого хода и короткого замыкания и имеющий_стороны А В = Еаа = 1хаа и BC = Fa(i, носит название треугольника короткого замыкания или реактивного треугольника. Этот треугольник имеет большое значение при построении характеристик синхронной машины.

для того же значения тока ( 9-17, точка А). При изменении возбуждения при снятии нагрузочной характеристики для cos ф ^ О вершина В реактивного треугольника ВАС 9-17 скользит по характеристике холостого хода, а вершина А описывает нагрузочную характеристику. Если при номинальном напряжении ?/„ = KD отложить от точки D отрезок DH = ОА = FK, определяемый по характеристике короткого замыкания для заданного значения тока /, и провести линию HQ параллельно прямолинейному начальному

При построении диаграммы э. м. д. с. по величинам Еаа и Fa, определяемым по характеристике холостого хода и нагрузочной характеристике при ф я» 0 ( 9-17), нужно иметь в виду, что снятая опытным путем нагрузочная характеристика явнополюсной машины дает при данных напряжениях несколько большие значения м. д. с. возбуждения, чем получаемые при передвижении по характеристике холостого хода вершины реактивного треугольника. Это отклонение объясняется увеличением магнитного сопротивления полюсов, вызванного возрастанием потока рассеяния обмотки возбуждения при увеличении тока возбуждения. Электродвижущая сила рассеяния ?ja = PS ( 9-17), определенная вышеописанным -методом по характеристикам холостого хода, короткого замыкания и полученной опытным путем нагрузочной характеристике при Ф = 0, проведенной на 9-17 тонкой линией, получается больше ее действительного значения ВС = Ё,а — jfx.,a. Соответственно индуктивное сопротивление для построения диаграммы э. м. д. с.

характеристике холостого хода вершины реактивного треугольника. Это отклонение объясняется увеличением магнитного сопротивления полюсов, вызванного возрастанием потока рассеяния обмотки возбуждения при увеличении тока возбуждения. Электродвижущая сила рассеяния ?ja = PS ( 9-17), определенная вышеописанным-методом по характеристикам холостого хода, короткого замыкания и полученной опытным путем нагрузочной характеристике при Ф = 0, проведенной на 9-17 тонкой линией, получается больше ее действительного значения ВС = Ёаа = ]'1хза. Соответственно индуктивное сопротивление для построения диаграммы э. м. д. с.

для того же значения тока ( 9-17, точка А). При изменении возбуждения при снятии нагрузочной характеристики для cos ф «^ О вершина В реактивного треугольника ВАС 9-17 скользит по характеристике холостого хода, а вершина А описывает нагрузочную характеристику. Если при номинальном напряжении UH = /CD отложить от точки D отрезок DH — О А = FK, определяемый пэ характеристике короткого замыкания для заданного значения тока /, и провести линию HQ параллельно прямолинейному начальному

и BC = Fad, носит название треугольника короткого замыкания или реактивного треугольника. Этот треугольник имеет большое значение при построении характеристик синхронной машины.

Для имеющейся характеристики холостого хода можно построить нагрузочную характеристику как линию, которую описывает вершина С реактивного (характеристического) треугольника при перемещении вершины А по характеристике холостого хода. Горизонтальный катет АВ треугольника равен в масштабе тока возбуждения МДС реакции якоря Fad + F^d = = Fp я, деленной на число витков обмотки возбуждения, а вертикальный катет ВС равен падению напряжения при данном токе /яг„. Небольшими изменениями МДС F'ad вследствие насыщения магнитной системы обычно можно пренебречь. Построение при помощи реактивного треугольника можно применять для различных характеристик.

и реактивного треугольника СВА, передвигая последний параллельно самому себе так, чтобы его вершина В скользила по х. х..х. Тогда вершина А опишет характеристику 2. Одно из положений этого треугольника (Д С'В'А' при U = ?/„) показано на 33-12, и справедливость указанного построения можно пояснить следующим образом.

Индуктивное сопротивление Потье. Опыт показывает, что опытная индукционная нагрузочная характеристика в действительности не вполне совпадает с характеристикой, построенной указанным выше образом с помощью х. х. х. и реактивного треугольника, а отклоняется от нее вправо тем больше, чем больше U (штриховая кривая на 33-12). Причина этого заключается в том, что хотя для точки В' х. х. х. и точки А' индукционной характеристики значения э. д. с. Е6 и потока Ф6 одинаковы, соответствующие токи возбуждения OD и О/С неодинаковы. Так как О/С > OD, то в режиме индукционной характеристики поток рассеяния обмотки возбуждения больше, что вызывает увеличение насыщения полюсов и ярма индуктора. Поэтому при одинаковых Е6 в режиме индукционной характеристики в действительности необходимо увеличение if на некоторую величину А'А".

Введенные здесь понятия об активном и реактивном сопротивлениях неразветвлённой цепи применяются и для характеристики более сложных цепей. В общем случае можно говорить об активном и реактивном сопротивлениях любой пассивной цепи синусоидального тока, имеющей два вывода, т. е. пассивного двухполюсника.

генератора, вычтем из вектора Е0 сумму векторов напряжений на активном и реактивном сопротивлениях фазной обмотки: U = E0 -fxl -- г I . Соединив концы векторов Е0 и U, получим треугольник напряжений на активном и индуктивном сопротивлениях фазы генератора с гипотенузой Zo6/ . Отметим, что для наглядности диаграммы преувеличена длина вектора напряжения г I.

сигнала в двухполярный, корректор, служащий для частичного корректирования амплитудно-частотной характеристики линии связи, согласующее устройство (эмиттерный повторитель). В состав-приемной части входят амплитудный корректор, усилитель-ограничитель, преобразователь двухполярного сигнала в однополярный,. фильтр нижних частот и пороговое устройство. Разделение цепей передачи и приема осуществляется мостовой схемой с балансным1 контуром. В одно плечо моста включен групповой передатчик, в другое — групповой приемник. При правильно подобранном активном и реактивном сопротивлениях балансного контура возможны одновременно передача и прием в двухпроводной линии связи. Линейное оборудование аппаратуры ЧВТ содержит устройства,, обеспечивающие частотное уплотнение линии связи или канала ТЧ. Предварительно групповой сигнал со скоростью модуляции 600* Бод преобразуется в частотномодулированный сигнал, а затем с помощью амплитудного модулятора спектр частотномодулирован-ного сигнала переносится в область частот линии или канала связи,, в которой осуществляется частотное уплотнение. Область уплотне-

Введенные здесь понятия об активном и реактивном сопротивлениях неразветвлённой цепи применяются и для характеристики более сложных цепей. В общем случае можно говорить об активном и реактивном сопротивлениях любой пассивной цепи синусоидального тока, имеющей два вывода, т. е. пассивного двухполюсника.

генератора, вычтем из вектора Е0 сумму векторов напряжений на активном и реактивном сопротивлениях фазной обмотки: U-E0 -jxl -- гв/. Соединив концы векторов Е0 и U, получим треугольник напряжений на активном и индуктивном сопротивлениях фазы генератора с гипотенузой ZQ^I . Отметим, что для наглядности диаграммы преувеличена длина вектора напряжения rj.

Введенные здесь понятия об активном и реактивном сопротивлениях неразветвлённой цепи лрименяются и для характеристики более сложных цепей. В общем случае можно говорить об активном и реактивном сопротивлениях любой пассивной цепи синусоидального тока, имеющей два вывода, т. е. пассивного двухполюсника.

генератора, вычтем из вектора Е0 сумму векторов напряжений на активном и реактивном сопротивлениях фазной обмотки: U = E0 -jxl -— г I. Соединив концы векторов Е0 и U, получим треугольник напряжений на активном и индуктивном сопротивлениях фазы генератора с гипотенузой 2об/. Отметим, что для наглядности диаграммы преувеличена длина вектора напряжения гв/.

представляют собой' напряжения ня~ активном и реактивном сопротивлениях последовательной схемы замещения ( 5-6, б):

щие значения напряжений на активном и реактивном сопротивлениях, называемые активной и реактивной составляющими напряжения:

Мгновенные значения напряжений на активном и реактивном сопротивлениях, суммирующиеся алгебраически в соответствии с (2-12), имеют фазовый сдвиг я/2. Поэтому непосредственное сложение действующих значений этих функций не дает действующего значения напряжения на всей цепи; согласно (2-18) активная и реактивная составляющие напряжения связаны с действующим значением суммарного напряжения: формулой '

Умножив правые и левые части выражений (2-17) на действующий ток /, получим действующие напряжения на активном и реактивном сопротивлениях, называемые активной и реактивной составляющими напряжения: