Реактивная слагающая

где g и b — соответственно активная и реактивная проводимости цепи.

где g и 6 — активная и реактивная проводимости, См.

+ 0,08-/0,06=(0,2+ /0,1) См, где Y_=G + jB; G, В—активная и реактивная проводимости цепи, См.

Решение. Активная и реактивная проводимости первой параллельной ветви: Gi = 0, так как здесь конденсатор, который активным сопротивлением не обладает: ВС1 = 1/Хс\ = 1/12,5= = 0,08 См.

Активная и реактивная проводимости второй параллельной ветви: G2= l//?2= 1/16,6 = 0,06 См; при этом б"2 = 0, так как здесь реактивное сопротивление отсутствует.

Активная и реактивная проводимости третьей параллельной ветви: 03 = Яз/^ = Я3/(/?з2 + Л1з) = 6/(62 + 82) = 6/100 = 0,06 См;

Разделив каждую из сторон треугольника токов на действующее напряжение U, получим треугольник проводимостей, подобный треугольнику токов ( 2-27). Стороны треугольника проводимостей, так же как и стороны треугольника сопротивлений, не являются функциями времени. Активная и реактивная проводимости изображаются катетами, а полная проводимость — гипотенузой прямоугольного треугольника. Понятия о реактивной и полной проводи-мостях связаны с представлениями об активном, реактивном и полном токе.

Из (2-21) и (2-22) следует, что активная и реактивная проводимости цепи связаны с полной проводимостью формулами:

представляет собой комплексную проводимость рассматриваемой цепи; g и Ъ — активная и реактивная проводимости цепи. Уравнение •

ных элементов, через Z = r'+jx. Комплексная проводимость данного участка цепи равна y=u/Z = —8—ft, причем активная и реактивная проводимости

Активная и реактивная проводимости исходной цепи:

Орган с токовой компенсацией, работа которого автоматически корректируется так, что ZP=xll независимо от углов расхождения фаз ЭДС, разработан в ИЭИ (Е. А. Ар-жанниковым). Фазное напряжение в месте включения органа при КЗ на землю через Rn при двустороннем питании ^Ф=21/(/ф+Мо)+ЗЯп/0п и в схеме с токовой компенсацией дл'я органа, включенного на петлю КЗ, 2Р = ?/Ф/(/ф+ +й/о)=2,/+ЗЯп/оп/(/Ф+*Л>)=21/+А2: Вектор Д2 ( 6.8), искажающий Zp~ образует с осью +R угол, определяемый а^/оп/(/ф+6/о)=а — Р, гдеа = агд/о/(/Ф+6/о) и р = ='arg/o/7on. Реактивная слагающая z\l Xil = [Xf

/а = Л cosy, == 8,8-0,28 == 2,464 а. Реактивная слагающая тока в первой ветви /Р] = Л sin 9i == 8,8-0,96 = 8,448 а.

Реактивная слагающая суммарного тока одновременно работающих электродвигателей

Реактивная слагающая тока первой ветви

Реактивная слагающая тока второй ветви

/a = /al + /а2= 12,7+ 12,7 = 25,4 а. Реактивная слагающая тока неразветвленной части цепи

Реактивная слагающая тока двигателя

240.0, В этом случае реактивная слагающая тока

ется соотношением (8-18). Реактивная слагающая намагничивающего тока /р отстает по фазе на 90° от напряжения U . Слагающая тока /а, обусловленная потерями в сердечнике при данном основном потоке, совпадает по фазе с U . Если пренебречь сопротивлением обмотки и рассеянием, то U^ = U. Для катушки IB целом пригодна также последовательная эквивалентная схема (рис- 8-26,г). Индуктивность рассеяния определяется (расчетно или экспериментально) обычно в условиях номинального режима и полагается неизменной. Однако при более точных расчетах приходится учитывать изменение Ls с изменением степени насыщения сердечника или с изменением воздушных зазоров на пути основного потока.

Поэтому реактивная слагающая тока /р станет больше

реактивная слагающая обращается в нуль, т. е. вектор UB совпадает с диаметром окружности. При дальнейшем увеличении частоты со2Г1Г2>-1, t7Bp<0 и конец вектора UB передвигается по -нижней полуокружности. Наконец, при <о = °о вновь tVBa={7Bp=0 [знаменатели (5.64) и (5.65) содержат более высокую степень со (т4), чем числители (со2 и >со3)] и конец вектора UB возвращается в начало координат.