Расчетный воздушный

К резонансным усилителям относятся так называемые полосовые усилители промежуточных частот, усиливающие сигналы в пределах заданной полосы частот и почти не усиливающие сигналы на других частотах. Например, усилители промежуточной частоты большинства радиовещательных приемников усиливают сигналы на частотах 465 кгц ± 5 кгц.

работающих на одной фиксированной частоте, называемой промежуточной частотой /пр. В большинстве радиовещательных приемников /пр = 465 кгц.

Известно, что в проводниках и полупроводниках при нормальной комнатной температуре (порядка 20 °С) электроны движутся хаотически, причем в каждый данный момент количество электронов, движущихся в каком-либо одном направлении, превышает количество электронов, движущихся в других направлениях. Преимущественное движение электронов в любом направлении является электрическим током и, следовательно, при этом на проводнике или полупроводнике создается напряжение, не подчиняющееся какому-либо определенному закону. Так как впервые с этим напряжением столкнулись при создании радиовещательных приемников, в которых оно после усиления попадало к громкоговорителю и создавало шум, то -его назвали напряжением шумов.

Дальнейшее, существенное снижение веса трансформаторов, по-видимому, можно будет получить только при значительном улучшении качества магнитных и проводниковых материалов. Трансформаторы для радиовещательных приемников и телевизоров требуют в год тысячи тонн высококачественной стали и такое "же количество медных обмоточных проводов. Трансформаторы еще широко используются в профессиональной и военной РЭА, где особое значение имеет их вес и габариты. Следовательно, очевидна необходимость в разработке методики расчета трансформаторов, обеспечивающей получение оптимальных параметров, например, веса или стоимости.

После Великой Октябрьской социалистической революции отечественная радиоэлектроника начала бурно развиваться. Нижегородская радиолаборатория, основанная в 1918 г. по инициативе В. И. Ленина, под руководством М. А. Бо«ч-Бруевича наладила выпуск маломощных приемоусилительных ламп, а также и генераторных ламп, нашедших применение и в усилителях большой мощности, входящих в модуляционные устройства передающих радиостанций. В начале двадцатых годов был освоен выпуск радиоприемной аппаратуры и усилителей с двухтактными оконечными каскадами, предназначенных для озвучивания больших помещений и открытых площадей. В тот же период, наряду с развитием сети радиовещательных приемников, для более широкого. охвата населения вещательными программами создавались радиотрансляционные сети, состоящие из мощных усилителей звуковой частоты и линий, доходящих до абонентных громкоговорителей.

32. Калихман С. Г., Левин Я. М. Основы теории и расчета радиовещательных приемников на полупроводниковых приборах. М., «Связь», 1969. 480 с.

34. Савостьянов Э., Круглое В., Баранов В. Микросхемы для радиовещательных приемников. — «Радио», 1197Й, № 3, с. 54—'56.

В соответствии с действующим стандартом ослабление сигнала по зеркальному каналу для радиовещательных приемников высшего класса должно составлять на длинных волнах на менее 60 дБ (в 1000 раз), на средних — 50 дБ, на коротких — 26 дБ и на УКВ — 30 дБ.

Система АРУ приемников РЛС намного сложнее, чем в других приемниках, и обычно имеет собственный детектор, а в качестве входного сигнала использует сигнал промежуточной частоты с выхода УПЧ. Сигнал АРУ управляет усилением УПЧ так, чтобы его выходной сигнал поддерживался на постоянном уровне независимо от того, какой сигнал в данный момент действует на входе приемника. Обычно приемники РЛС рассчитаны на динамический диапазон входных сигналов, достигающий 90 дБ, что значительно выше требуемого динамического диапазона связных и радиовещательных приемников.

Сердечники стержневые и трубчатые из магнитомягких ферритов (кроме подстроечных сердечников и сердечников для антенн радиовещательных приемников) гладкие нешлифованные изготавливаются в соответствии с ГОСТ 19726—79. В обозначении стержневого сердечника ( 5, д) буква С означает стержневой, первое число — номинальное значение его диаметра D, а второе — длину L. В обозначении типоразмера трубчатого сердечника ( 5, е) буква Т означает трубчатый, первое число — номинальное значение внешнего диаметра D, второе — внутренний диаметр d, третье число — длину L, Типоразмеры сердечников приведены в табл. 9, 10.

Сборки из двух кремниевых варикапов с общим катодом. Предназначены для применения в УКВ блоках радиовещательных приемников.

2.9.1. Расчетная длина магнитопровода, имеющего Z = 36 пазов, /g = = 115 мм, полюсное деление т = 120 мм, расчетный воздушный зазор 6fcj = 0,444 мм. Определить главную индуктивность фазы и обмотки, если шаг трехфазной однослойной четырехполюсной обмотки ук — т, а число последовательных витков фазы w = 126.

2.9.3. В рассматриваемый момент времени угол между осями фаз b и А равен <*ЪА = "'/б- Равномерный расчетный воздушный зазор dk^ = 0,9 х х 1,23 мм, расчетная длина магнитопровода /j = 225 мм, полюсное деление т = 220 мм, эффективное число витков первичной обмотки w1kol = 68 х х 0,886, вторичной — w2fco2 = 27-0,954. Определить главную взаимную

3.1.15. Вычислить реактивную составляющую главного сопротивления обмотки статора четырехполюсной трехфазной асинхронной машины, если число витков фазы обмотки статора wt = 176, 'обмоточный коэффициент fcoi = 0,958, полюсный шаг т = 145 мм, расчетная длина 1$ = 140 мм, расчетный воздушный зазор 50 = 0,6 мм. Частота сети 50 Гц. Угол jSj, между ЭДС (-EI ) и током /о равен 87° .

*4.1.11. Максимальное значение МДС возбуждения на оси полюса неявнополюсной машины Ffm = 26 000 А. Определить полный поток взаимной индукции, поток основной гармоники индукции, коэффициент потока возбуждения и коэффициент формы ЭДС, если известны: внутренний диаметр DI =145 см, расчетная длина машины /§ = 200 см, расчетный воздушный зазор 5' = 3,5 см, относительная длина обмотанной части полюса р = 0,76. Число полюсов машины 2р = 2. При каком значении р полный поток взаимной индукции равен потоку основной гармоники?

4.2.11. Явнополюсная синхронная машина с числом пар полюсов 2р = = 4 имеет в фазе обмотки статора 90 витков, обмоточный коэффициент &oi = 0,91. Полюсное деление — 16,5 см, расчетный воздушный зазор на оси 5' = 1 мм и на краю полюса 6т = 1,2 мм. Найти амплитуды первых гармонических индукции от продольной и поперечной МДС якоря при токе / = 36 А и угле (3 = 50°.

4.2.19. Вычислить главное индуктивное сопротивление обмотки якоря двухполюсного турбогенератора, имеющего 48 пазов на статоре, шаг обмотки статора у = 20, число витков в фазе w = 16. Диаметр расточки статора D = 100 см, расчетная длина /$ = 2,2 м, расчетный воздушный зазор 5' = = 3,35 см. Найти индуктивное сопротивление рассеяния обмотки фазы якоря, если коэффициент проводимости \ai = 4,7.

4.2.20. Вычислить главные индуктивные сопротивления по продольной и поперечной осям и индуктивное сопротивление рассеяния обмотки якоря синхронной машины, если расчетная длина машины /g = 0,34 м, полюсное деление т = 0,24 м, число пазов статора Zt = 72, число витков в фазе обмотки статора w\ = 288, шаг обмотки у = 5. Суммарный коэффициент проводимости для потока рассеяния X^i = 3,5. При работе от сети с частотой / = 50 Гц в режиме двигателя номинальная частота вращения машины п = 500 об/мин, расчетный воздушный зазор 5' = 0,36 см, коэффициенты формы поля k^ = 0,92, kq = 0,46.

При расчете магнитной цепи условно принимают поверхность якоря не зубчатой, а гладкой. В действительности часть магнитного потока может проходить по пазам. Путь потока по воздуху на этих участках увеличивается по сравнению с длиной воздушного зазора, вследствие чего расчетный воздушный зазор увеличивают в ks раз. Величину k% называют коэффициентом воздушного зазора. По результатам обобщенного построения полей коэффициент воздуш-

Расчетный воздушный зазор равен произведению действительного зазора на коэффициент воздушного зазора, т. е.

На 5.2 представлены развертка машины постоянного тока в предположении равномерного распределения проводникрв обмотки по окружности якоря и соответствующие кривые распределения магнитных полей. В действительности, конечно, эти проводники располагаются в пазах якоря, которые отделены друг от друга зубцами. Поэтому реально проводники распределены по окружности якоря отдельными равными частями в соответствии с числом пазов его. Кривая / на 5.2 изображает распределение индукции в воздушном зазоре от поля полюсов. Между внутренней поверхностью полюсных наконечников и якорем на 5.2 показан расчетный воздушный зазор 5' = &65 (см), где kb — коэффициент воздушного зазора, определяемый по уравнению

случае расчетный воздушный зазор может быть принят равным

где 6' — расчетный воздушный зазор;