Равнобедренного треугольника

Вторая модель стержневой сборки представляла собой трехстержневую сборку реактора РБМК. В этой модели, как и в натурной сборке реактора РБМК, диаметр стержней и высота зоны тепловыделения равнялись соответственно 13,5 и 7000 мм, а площади проходных сечений, приходящиеся на единицу длины обогреваемого периметра стержней, были равны между

пряжения в точке А у проходки переходят в сжимающие, и при 6 = 28 мм они равны нулю. Для трубы с толщиной стенки 4 мм при интенсивности предварительного напряжения бетона 10,0 МПа максимальные растягивающие и сжимающие напряжения соответственно составляли 6,82 и 25,34 МПа. При 6 = 28 мм бетон во всех точках в окрестности трубы был сжат, а максимальные и минимальные напряжения по кольцевому сечению равнялись соответственно 12,9 и 0,008 МПа ( 1.1.9, б).

дели составляли 1,1 МПа, а в натурной конструкции—1,105МПа. Напряжения растяжения нижних граней верхних поясов арок-диафрагм в натурной конструкции были равны для средней диафрагмы 1,911 МПа, для крайней—1,095 МПа; соответственно в модели — 2,28 и 0,88 МПа. Прогибы конструкции для сопоставления были уменьшены пропорционально масштабу модели (в 4 раза) и пересчитаны для модуля упругости бетона модели. Полученные таким образом прогибы конструкции в середине верхних поясов арок-диафрагм большего пролета были близки к прогибам модели в тех же сечениях. В центре крайней и средней арок-диафрагм большего пролета конструкции прогибы равнялись соответственно 0,37 и 0,64 мм, в аналогичных сечениях модели прогибы составили 0,41 и 0,66 мм. В центре оболочки конструкции приведенный прогиб был на 14,2% больше, чем на модели, что связано с наличием монтажных трещин в ребрах и стыках конструкции. Достаточно хорошее совпадение по величине опытных усилий в модели и натурной конструкции имело место и при загружении односторонней равномерно распределенной нагрузкой.

Схема трещин при разрушении модели нагрузкой в точке 12 представлена на 3.53, б, в. Характер разрушения в этом случае аналогичен описанному выше. Можно отметить увеличение расстояния между средним и крайним пластическими шарнирами в криволинейном ребре. При нагружении в точке 11 расстояние от шарнира под местом приложения силы до центров разрушения сжатых зон крайних шарниров составляло 545 мм ( 3.54), при нагружении в точке 12 расстояния между средним и крайними шарнирами равнялись соответственно 609 и 634 мм. Расстояние между пластическими шарнирами зависит, в частности, от соотношения жесткости ребра и плиты оболочки. При увеличении жесткости ребер и снижении жесткости полки это расстояние, как показывают расчеты, возрастает. В данном случае влияние плиты оболочки было ослаблено влиянием податливости контура и трещинами, возникшими при испытании модели нагрузкой в точ-

Интервал [I] соответствует быстрому затуханию дифрагированного света. Интервал [II] представляет собой квазистационарную область после быстрого затухания, как показано на 3.6.2, а. Из экспериментальных результатов, полученных в интервалах I и II, оценивались параметры т , D и К i /К с помощью анализа наблюдаемого затухания дифрагированного света для различных периодов решетки. Интервал [III] соответствует постепенному увеличению интенсивности дифрагированного света, как показано на 3.6.2, б. Интервал [IV] отвечает области стационарного фотопотемнения. На основании результатов, полученных в последних двух интервалах, можно оценить т \ и K-ilK. В эксперименте после первой составляющей затухания эффективность дифракции падает почти до нуля, как показано на 3.6.2, а. Отсюда следует, что в As2S3^i/^ ^0 (Ki/K— 0,1) согласно уравнению (3.6.16). Этот результат свидетельствует о том, что промежуточное состояние не вносит такого сильного изменения показателя преломления. Сплошными линиями на -3.6.3 показаны расчетные результаты, отвечающие выражению (3.6.15), для первой составляющей затухания при различных периодах решетки, когда KiJK = = 0,1. Расчетная кривая, показанная сплошной линией, удовлетворительно описывает экспериментальные результаты по первому затуханию. Построив график зависимости обратного времени затухания (1/1) от 4тг2/Л2 , можно, согласно выражению (3.6.6) , оценить величины г и D, как показано на 3.6.5. Наклон графика и пересечение с осью у позволяет определить коэффициент диффузии D и обратную величину времени жиз-ци (1/г). Значения D и т равнялись соответственно 1,4- 10~3 см2/с и 10 мкс. Величина подвижности, оцениваемая из полученного коэффициента диффузии с помощью соотношения Эйнштейна, составила 5,4 • • 10~2 см"2/ (В • с), йремя жизни находится в хорошем согласии со значением для захваченного электрона, полученным из измерений времени жизни при люминесценции с медленным затуханием [157]. Анализ данных,

В этом эксперименте возбуждающий свет представляет собой однократный импульс второй гармоники (Ху = 532 нм) с ИАГ-лазера со связанными модами. Ширина импульса (полная ширина на половине высоты максимума) и мощность возбуждения соответственно составляли 30 пс и 50 мВт/см2. Для наблюдений в наносекундном режиме схема была почти аналогична той, которая упоминалась в предыдущем разделе. При пикосекундном временном режиме световой зонд представлял собой основную моду (Хр = 1,064 мкм) ИАГ-лазера со связанными модами. Ширина импульса (полная ширина на половине высоты максимума) и мощность падающего света равнялись соответственно 30 пс и 50 мВт/см . Временная зависимость интенсивности дифрагированного света снималась с помощью оптической линии задержки, монохроматора и фотоумножителя.

7.2.9. Угловое распределение интенсивности дальнего поля. Толщина t и длина / пленки Se равнялись соответственно 44 мкм и 5,4 мм; /дг - нормированная интенсивность

ными дорожками, изготовленный из фотополимеризованной смолы и дублирующий расположение дорожек на главном диске, формировался на поверхности дисковой подложки ПММА диаметром 200 мм и толщиной 1,1 мм. В зависимости от требований можно сформировать круговое или спиральное расположение дорожек с расстоянием между ними 1,5—2,5 мкм. Исходный главный диск изготавливался с помощью лазерного (на ионах А г) станка для резки, который фокусировал лазерный луч и облучал слой фоторезиста, нанесенного на стеклянный диск. Ширина и толщина дорожки равнялись соответственно 800 и 70 нм. Ширина соответствует ширине записанных "точек". После осаждения записывающего слоя ТеО^. наносился защитный слой смолы толщиной 0,1 мм. Стыковку двух таких дисковых каркасов осуществляли защитными слоями внутрь.

Интервал [I] соответствует быстрому затуханию дифрагированного света. Интервал [II] представляет собой квазистационарную область после быстрого затухания, как показано на 3.6.2, а. Из экспериментальных результатов, полученных в интервалах I и II, оценивались параметры г , D и К i /К с помощью анализа наблюдаемого затухания дифрагированного света для различных периодов решетки. Интервал [III] соответствует постепенному увеличению интенсивности дифрагированного света, как показано на 3.6.2, б. Интервал [IV] отвечает области стационарного фотопотемнения. На основании результатов, полученных в последних двух интервалах, можно оценить т i и -K^IK. В эксперименте после первой составляющей затухания эффективность дифракции падает почти до нуля, как показано на 3.6.2, а. Отсюда следует, что в As^S3KiJK ^0 (Ki/K= 0,1) согласно уравнению (3.6.16). Этот результат свидетельствует о том, что промежуточное состояние не вносит такого сильного изменения показателя преломления. Сплошными линиями на -3.6.3 показаны расчетные результаты, отвечающие выражению (3.6.15), для первой составляющей затухания при различных периодах решетки, когда KtjK = = 0,1. Расчетная кривая, показанная сплошной линией, удовлетворительно описывает экспериментальные результаты по первому затуханию. Построив график зависимости обратного времени затухания (1/7) от 4тг2/Л2 , можно, согласно выражению (3.6.6) , оценить величины т и D, как показано на 3.6.5. Наклон графика и пересечение с осью у позволяет определить коэффициент диффузии D и обратную величину времени жиз-ци (1/г). Значения D и т равнялись соответственно 1,4- 10~3 см2/с и 10 мкс. Величина подвижности, оцениваемая из полученного коэффициента диффузии с помощью соотношения Эйнштейна, составила 5,4 • • 10~2 см"2/ (В • с), йремя жизни находится в хорошем согласии со значением для захваченного электрона, полученным из измерений времени жизни при люминесценции с медленным затуханием [157]. Анализ данных,

В этом эксперименте возбуждающий свет представляет собой однократный импульс второй гармоники (Ху = 532 нм) с ИАГ-лазера со связанными модами. Ширина импульса (полная ширина на половине высоты максимума) и мощность возбуждения соответственно составляли 30 пс и 50 мВт/см2. Для наблюдений в наносекундном режиме схема была почти аналогична той, которая упоминалась в предыдущем разделе. При пикосекундном временном режиме световой зонд представлял собой основную моду (Хр = 1,064 мкм) ИАГ-лазера со связанными модами. Ширина импульса (полная ширина на половине высоты максимума) и мощность падающего света равнялись соответственно 30 пс и 50 мВт/см . Временная зависимость интенсивности дифрагированного света снималась с помощью оптической линии задержки, монохроматора и фотоумножителя.

7.2.9. Угловое распределение интенсивности дальнего поля. Толщина t и длина / пленки Se равнялись соответственно 44 мкм и 5,4 мм; /дг — нормированная интенсивность

ными дорожками, изготовленный из фотополимеризованной смолы и дублирующий расположение дорожек на главном диске, формировался на поверхности дисковой подложки ПММА диаметром 200 мм и толщиной 1,1 мм. В зависимости от требований можно сформировать круговое или спиральное расположение дорожек с расстоянием между ними 1,5—2,5 мкм. Исходный главный диск изготавливался с помощью лазерного (на ионах А г) станка для резки, который фокусировал лазерный луч и облучал слой фоторезиста, нанесенного на стеклянный диск. Ширина и толщина дорожки равнялись соответственно 800 и 70 нм. Ширина соответствует ширине записанных "точек". После осаждения записывающего слоя ТеО^. наносился защитный слой смолы толщиной 0,1 мм. Стыковку двух таких дисковых каркасов осуществляли защитными слоями внутрь.

10.21. Ток, проходящий по некоторой цепи, периодически изменяется с частотой / = 250 гц по закону равнобедренного треугольника ( 10.21), /тах = 0,1 а.

В случае равнобедренного треугольника, когда Т! =

вид равнобедренного треугольника ( 12-19), точность определе-

Тогда Eql = OD определится из равнобедренного треугольника OOJD с углом yq при вершине Olf а именно:

§ 6.5. Соотношения между линейными и фазовыми напряжениями и токами. При соединении генератора в звезду (см. 6.7, 6.8, 6.9, а) линейное напряжение по модулю в д/3 раз больше фазового напряжения генератора (?/ф). Это следует из того, что 11Л есть основание равнобедренного треугольника с острыми углами по 30° ( 6. 11):

Рассмотрим третий способ. Положим, что требуется найти ток в цепи при подключении ее к источнику напряжения, имеющего «форму равнобедренного треугольника ( 8.40, б). Задача решается в три приема.

В общем случае можно воспользоваться теоремой косинусов для одного из косоугольных треугольников ( 9.3, а). В поставленной задаче искомая амплитуда Ет равна стороне равнобедренного треугольника, _лежащей против угла 120°, и поэтому ?m= J/3?im= КЗ- 160 = 277 В, а Е= = 0,707 ?т = 0,707-277= 196 В.

=200 А и сдвиг по фазе между ними равен 120°, то 1в= = V 3-200 =346 А, так как отрезок ОМ ( 16.11) является стороной равнобедренного треугольника, лежащего против угла 120°. На 16.11 видно, что такое соотношение (1/3) получается только для одного линейного тока 1В.

11. Найдите характеристическую функцию распределения, имеющего форму равнобедренного треугольника (закон Симпсона).

§ 6.5. Соотношения между линейными и фазовыми напряжениями и токами. При соединении генератора в звезду ( 6.7, 6.8, 6.9, а) линейное напряжение по модулю в "^3 раза больше фазового напряжения генератора (С/ф). Это следует из того, что U ' л есть основание равнобедренного треугольника с острыми углами по 30° ( 6.11):

Рассмотрим третий способ. Положим, что требуется найти ток в цепи при подключении ее к напряжению, имеющему форму равнобедренного треугольника { 8.40,6). Задача решается в 1ри ириема.