Равенстве напряжений

Следовательно, КПД трансформатора зависит от значений коэффициента мощности приемника cosy^ и коэффициента загрузки &з- При постоянном значении коэффициента мощности приемника, приравняв нулю производную от т? по Лз, найдем, что КПД трансформатора максимальный при k3 = \^7^к~ном' СлеДРвательно> максимум КПД для максимальной загрузки (k3 - 1) можно > получить при равенстве мощностей потерь в магнитопроводе и потерь в проводах.

момент сопротивления, приведенный к валу двигателя. Приведение моментов, как известно, основано на равенстве мощностей действительной и эквивалентной (приведенной) кинематических систем, т. е.

Следовательно, КПД трансформатора зависит от значений коэффициента мощности приемника cos
Следовательно, КПД трансформатора зависит от значений коэффициента мощности приемника cos <^2 и коэффициента загрузки &3 • При постоянном значении коэффициента мощности приемника, приравняв нулю производную от г] no k3, найдем, что КПД трансформатора максимальный при ?3 = "^/fJfK HOM- Следовательно, максимум КПД для максимальной загрузки (k3 =1) можно получить при равенстве мощностей потерь в магнитопроводе и потерь в проводах.

При равенстве мощностей, потребляемых статорами в симметричной машине, когда Ма = Мсу = М^. = Мс и Ми = Mv = Мх , а также

При равенстве мощностей всех электроприемников гсэф = =(пр„ом)2/(прном) =п. Следовательно, пэф — эффективное число электроприемников равной мощности, обусловливающее то же значение расчетного максимума, что и группа различных по мощности, но однородных по режиму электроприемников. Если электроприемники различаются мощностями, то мэф<и-

Из § 15-8 известно, что наименьшее значение угла а может быть я/6, когда один трансформатор принадлежит, например, к группе Y/Y — 12, а второй к группе Д/Y — 11. При равенстве мощностей трансформаторов (Р! = Р2, /21 = /22 = /2) и при равенстве их напряжений короткого замыкания (ык1 = ы1(2 = ик), т. е. в наиболее благоприятном случае при параллельном включении трансформаторов, даже при холостом ходе уравнительный ток /у будет равен:

V.4. Ток возбуждения двигателей (расчет) при равенстве мощностей преобразователей в зависи-. мости от угла разворота 90

чения полной загрузки преобразователей необходимо иметь возможность плавно регулировать ток возбуждения двигателей (дискретность 0,5—1% от номинала); при этом в самом неблагоприятном случае (максимальный угол разворота полумуфт) при равенстве мощностей генераторов ток возбуждения двигателей не будет отклоняться от номинального значения более чем на ±10%.

Статический момент обусловливается как полезными, так и паразитными сопротивлениями. Последние возникают в результате трения движущихся частей рабочей машины, отдельных элементов передач между электродвигателем и рабочей машиной. Они учитываются в расчетах соответствующим к. п. д. передачи т)„. В уравнение движения обычно подставляют момент сопротивления, приведенный к валу двигателя. Приведение моментов, как известно, основано на равенстве мощностей действительной и эквивалентной (приведенной) кинематических схем, т. е.

статический момент на валу производственного механизма, н-м; Мс — статический момент производственного механизма, приведенный к валу двигателя, н-м; к — передаточное отношение; щ — полный к. п. д. передачи. В том случае, когда какое-либо звено механизма движется поступательно, принятое ранее положение о равенстве мощностей в любом звене механизма остается справедливым и, следовательно, можно написать:

Яри равенстве напряжений короткого замыкания трансформаторы нагружаются пропорционально номинальным мощностям. При полной нагрузке одного трансформатора второй также будет нести полную нагрузку. В противном случае, когда ик\ ф «„и, окажется невозможным нагрузить оба трансформатора до номинальной мощности. Практически допускается различие между модулями напряжений короткого замыкания не более чем в 1,1 раза.

вход компаратора. При равенстве напряжений t/BX и ?/ЦАП компаратор выдает сигнал, останавливающий работу генератора импульсов. При этом на выходе счетчика Сч фиксируется двоичный код, соответствующий напряжению С/в*.

Параллельная работа трансформатора допускается при: 1) равенстве номинальных первичных и вторичных напряжений; 2) тождественности групп соединения обмоток (см. § 8.6); 3) равенстве напряжений короткого замыкания (допускается отклонение не более чем на 10% от среднего значения).

Так как инвертирование возможно только при условии l/_ max >•?«/, то тиристор нужно открывать до момента О\ (а=ао), когда напряжение на аноде больше нуля. Скорость изменения тока id пропорциональна разности постоянного и переменного напряжений. Пока эта разность положительна, ток возрастает, при равенстве напряжений он достигает максимума, а затем уменьшается (см. 11.2, б). При этом, благодаря наличию индуктивного элемента в цепи, ток уменьшается до нуля не мгновенно. Время спадания тока определяется временем рассеяния энергии, накопленной в индуктивном элементе. На 11.2, в накопленная энергия соответствует площади Si, а рассеянная — площади Sz. Ток инвертора прекращается в момент, когда при данном угле управления эти площади станут равны.

применяя ЗНК, приходим к очевидному заключению о равенстве напряжений на всех элементах

Значение UCMQ дается при равенстве напряжений Ек обоих источников питания. Практически возможно изменение напряжения одного источника на АЕК. В этом случае возникает дополнительный разбаланс усилителя, для компенсации которого нужно приложить между его входами дополнительное напряжение смещения нуля Д?УСМ0. Его значение можно определить через задаваемый параметр* — отношение ослабления влияния изменения напряжения питания (ООВП):

По отношению к внешней цепи э. д. с. вторичных обмоток трансформаторов, включенных параллельно, действуют согласно. При этом ток нагрузки будет распределяться между отдельными трансформаторами обратно пропорционально сопротивлениям ZK. При равенстве напряжений короткого замыкания распределение тока нагрузки между трансформаторами будет происходить пропорционально их номинальным мощностям. Если коэффициенты трансформации включаемых параллельно трансформаторов будут различными, обмотки трансформаторов будут нагружены уравнительным током. Значение вторичного тока, например, при включении двух трансформаторов, будет равно разности э. д. с. вторичных обмоток, деленной на сумму сопротивлений двух обмоток. Ток первичной обмотки будет в k раз меньше.

Убедиться в соблюдении начального условия t'10 == 0 и в равенстве напряжений:

Предлагается для обоих вариантов найти ток ig0, напряжение UL на индуктивности и убедиться в равенстве напряжений на параллельных ветвях.

По отношению к внешней цепи ЭДС вторичных обмоток трансформаторов, включенных параллельно, действуют согласно. При этом ток нагрузки будет распределяться между отдельными трансформаторами обратно пропорционально сопротивлениям ZK. При равенстве напряжений короткого замыкания распределение тока нагрузки между трансформаторами будет происходить пропорционально их номинальным мощностям. Если коэффициенты трансформации включаемых параллельно трансформаторов будут различными, обмотки трансформаторов будут нагружены уравнительным током. Значение вторичного тока, например, при включении двух трансформаторов будет равно разности ЭДС вторичных обмоток, деленной на сумму сопротивлений двух обмоток. Ток первичной обмотки будет в k раз меньше.

Так как инвертирование возможно только при условии V~mz*>Ed, тиристор нужно открывать до момента 05 (а = =~а0), когда напряжение на аноде больше нуля. Скорость изменения тока /,, пропорциональна разности постоянного и переменного напряжений. Пока эта разность положительна, ток возрастает, при равенстве напряжений он достигает максимума, а затем уменьшается (см. 5.24, б). При ЭТОМ благодаря наличию индуктивного элемента в цепи ток уменьшается до нуля не мгновенно. Время спадания тока определяется временем рассеяния энергии, накопленной в индуктивном