Расположения проводников

По закону Ампера электромагнитная сила, действующая на провод с током, помещенный в магнитное поле, пропорциональна току 7, длине проводника /я и величине нормальной к нему составляющей индукции В в месте расположения проводника:

неподвижен, а магнитное поле перемещается относительно этого проводника? Это зависит от взаимного расположения проводника и поля 251

поперечная ЭДС. 182. Неверно. Разве ЭДС равна магнитному потоку? 183. Неверно. В этом случае возникает поперечная ЭДС. 184. Вы ошибаетесь. Значение установившейся скорости может быть получено из формулы U — E-}-!%„, где E — Bvl. Тогда Ви/ = — (/— /R,r, откуда v = (U — IR,,)/(BI). Сила сопротивления груза при установившейся скорости G = F, a F = Bll. Следовательно, чем больше G = F, тем больше ток / и меньше скорость и. 185. Правильно. 186. Неверно. Это утверждение справедливо, когда поле однородно, а контур образован ломаными прямыми. 187. Правильно, так как F увеличивается, что вызывает возрастание тока и, следовательно, уменьшение противо-ЭДС ? = Ви/. 188. Неправильно, так как поле внутри трубы отсутствует. 189. Правильно. Напряжение U = E задано, a E—--Bvl. Следовательно, v — U/(Bl). 190. Неправильно, так как косинусы соответствующих углов малы. 191. Неправильно. Никель относится к ферромагнитным материалам. 192. Вы ошибаетесь, так как, видимо, считаете, что напряжение зависит от длины участка. 193. Правильно. 194. Правильно, так как поле вне катушки отсутствует. 195. Правильно, так как магнитное состояние сердечника после насыщения не изменяется. 196. Неправильно. Кривая / соответствует физике явления пере-магничивания. 197. Правильно. 198. Правильно, так как токи 1\ и /2 имеют один знак, а ток /з — другой. 199. Неправильно. Магнитное сопротивление левого стержня больше магнитного сопротивления правого стержня и поэтому <1>2>Ф. 200. Правильно. 201. Неправильно, так как направление, в котором проводник с током пронизывает поверхность, не влияет на полный ток. 202. Неверно. Воспользуйтесь следующей формулой для энергии магнитного поля катушки WL — tyLl/2, где L/ = i>L. 203. Неверно. При данном направлении токов подвижная рамка не может поворачиваться против часовой стрелки. 204. Наоборот. В сердечнике индуцируется ток, который создает магнитный поток, направленный против индуцирующего его увеличивающего магнитного потока катушки. 205. Правильно, так как WL = LI'z/2, но Ll = ty,, а потоко-сцепление в катушке со стальным сердечником больше потоко-сцепления в катушке без сердечника. 206. Неправильно, так как относительная длина проводника в этом случае увеличивается. 207. Неверно, читайте консультацию № 158. 208. Правильно, так как в данном случае площадь, ограниченная петлей гистеризиса, равна нулю. 209. Неправильно. См. консультацию № 161. 210. Неверно. 211. Неверно. Проанализируйте формулу для энергии магнитного поля WL катушки, учтя при этом, что индуктивность зависит от типа сердечника. 212. Неверно. В магнитном поле находится не весь проводник. 213. Правильно, так как в обоих случаях d cos 45°. 216. Неверно. Скорость и можно определить, если известна ЭДС. 217. Неправильно, так как подвижная рамка стремится совместиться с неподвижной. 218. Правильно. Индукция В при уменьшении напряженности поля // не может увеличиваться. 219. Неправильно. 220. Правильно. 221. Правильно. 222. Неправильно. Это зависит от взаимного расположения проводника и поля. 223. Неверно. Двузначная зависимость между В(Н) имеет место в пределах петли гистеризиса. 224. Это невозможно, так как рамка стремится занять вертикальное положение, при котором момент пары сил равен нулю. 225. Неправильно.

где / - длина щели (перпендикулярно плоскости чертежа); 5 и 5Х - ширина щели в месте расположения проводника.

при совпадении с зубцом — достигает максимума. В этих условиях для определения ЭДС, индуктированных в сторонах витка, нельзя применить формулу Фарадея е± = BMlv, которая пригодна лишь в том случае, когда перемещение проводника не оказывает влияния на само неподвижное поле. Действительно, подставляя в формулу индукцию в зоне расположения проводника в пазу В,ц = = Впа = 0, мы получаем е± = 0; ег = 0 при любой скорости перемещения р, что не соответствует опыту.

где / — длина щели (перпендикулярно чертежу); 8 или 8Х — ширина щели в месте расположения проводника.

где Я— магнитная индукция в месте расположения проводника, Т; I—ддина проводника, м; v—линейная скорость перемещения провод-инка относительно магнитного поля, м/с.

якорем в месте расположения проводника; /— активная длина проводника, т. е. та -длина, на протяжении которой он расположен в магнитном поле; v — линейная скорость движения проводника.

Сила F не зависит от длины, на которой происходит изменение сечения, и направлена в сторону большего сечения независимо от направления тока. В случае расположения проводника вблизи стального тела при протекании тока к. з. в проводнике возникает сила F\, кгс, которая стремится притянуть проводник к стали:

где 6 — магнитная индукция в воздушном зазоре между полюсом и якорем в месте расположения проводника; /— активная длина проводника, т. е. та длина, на протяжении которой он расположен в магнитном поле; v — линейная скорость движения проводника.

Магнитная индукция. Важные для практики свойства и характеристики магнитного поля зависят от формы проводника, значения и направления тока в нем, от взаимного расположения проводников (если поле создается группой проводников), от свойств среды и т. д. Поэтому магнитные поля, созданные при различных условиях, отличаются одно от другого по форме и количественным показателям.

Эффект вытеснения тока приводит к увеличению расчетного активного сопротивления проводника (всегда kr > 1). Значение коэффициента kr зависит от частоты тока в обмотке, удельного сопротивления проводникового материала, размеров, числа и расположения проводников в пазу и от размеров паза.

3. Зависит ли коэффициент пазового рассеяния от числа проводников в пазу? от расположения проводников в пазу? от силы тока в обмотке?

клиновой части паза при расчете расположения проводников не учитывают. В двигателях с А = 280-:- 35 5 мм выполняют Ак = 2,5 мм и Ак = = 3,5 мм при А = 400 мм. Ширину шлица обычно принимают равной Ьш = 1 ,5 мм, а высоту Аш «= 1 ,0 мм.

К конструкторским методам относятся: 1) уменьшение числа конструкторско-технологических типов линий связи в одной цепи; 2) ослабление паразитной связи путем разнесения источников и приемников помех либо ортогонального расположения проводников в соседних слоях печатной платы, уменьшения длины взаимодействующих участков линий, использования материалов с малой диэлектрической проницаемостью; 3) увеличение числа точек заземления и сечения шин питания; 4) частичное экранирование печатных плат (рис 2.35) или введение межобмоточных экранов в трансформаторы; 5) уменьшение размеров контактных соединений, например путем замены разъемных соединений на неразъемные, в частности эластомерные.

Для взаимного расположения проводников, соответствующего графикам 3 и 4 ( 13.4), в формулу (13.1) следует подставлятьед.

Между двумя расположенными параллельно проводниками кроме емкостной существует индуктивная взаимосвязь. Для расположения проводников, показанного на 13.7, а, взаимоиндукцию можно определить по формуле

11.13. Схемы расположения проводников обмотки на якоре барабанного типа (а и б) и схема двухслойной обмотки (в):

Магнитное поле обмотки машины зависит, с одной стороны, от расположения проводников обмотки и тока в них, а с другой стороны, от конфигурации магнитной цепи машины и магнитных свойств отдельных ее участков. Главной целью расчета поля обмотки является определение распределения магнитной индукции вдоль воздушного зазора машины, так как от этого распределения зависят: 1) величины и формы индуктируемых в обмотках э. д. с. и 2) величина и характер возникающих электромагнитных усилий, создающих вращающие моменты машины.

ломаную кривую, которая изменяется скачком в местах расположения проводников с током. Величина скачка в точке расположения стороны катушки с числом витков шк и током гк равна шкгк. На участках, не имеющих проводников с током, величина ординат кривой

онных перенапряжений по длине обмотки (по секциям и виткам), а для всыпных обмоток и от распределения проводников в пазу. В результате проведенных экспериментальных исследований было установлено, что в асинхронных двигателях напряжением до 1000 В длительность переднего фронта коммутационных перенапряжений обычно составляет ?Ф^7 икс и что при такой длительности максимальные напряжения распределяются равномерно по секциям и виткам. Однако перемешивание проводников при укладке их в пазы увеличивает напряжение между парами соседних проводников, что обусловливает неравномерность распределения напряжений ?/п по отдельным виткам. Экспериментальная проверка расположения проводников всыпной обмотки в полузакрытых пазах на двигателях различных типоразмеров показала, что вероятность распределения проводников в пазу