Результирующее потокосцепление

Для вывода уравнения угловой характеристики рассмотрим упрощенную векторную диаграмму явнополюсного синхронного двигателя ( 3.10, в), не учитывающую активное сопротивление обмотки статора. Действующее в цепи машины результирующее напряжение равно сумме э. д. с. Е0, индуктированной в обмотке статора полем ротора, и напряжения сети U. Под действием результирующего напряжения в цепи статора протекает ток /, отстающий от него на 90°.

Результирующее напряжение будет более полно соответствовать необходимому изменению тока возбуждения. При изменении величины и фазы тока результирующее напряжение ?/3 будет изменяться и, следовательно, напряжение генератора будет поддерживаться постоянным.

Упражнение 1.19. По какой причине результирующее напряжение помех на выходе равно квадратичной сумме составляющих, обусловленных шумом и фоном?

потенциалов их коллекторов. Таким образом, результирующее напряжение на выходе усилителя остается неизменным. Нетрудно видеть, что выходное напряжение в усилителе ( 6.16, а) совпадает по фазе с входным напряжением uBxi (неинвертирующий вход) и противофазно напряжению ивх§ (инвертирующий вход). Тогда можно записать

1. XL>XC и, следовательно, UL>UC ( 7.9, а). Цепь имеет индуктивный характер. Результирующее напряжение реактивных элементов UL — UC опережает по фазе ток на 90е и напряжение источника опережает по фазе ток на угол ср.

2. XL
Из сравнения (5.44) и (5.45) следует, что для уменьшения f/см.т желательно выравнять результирующие внешние сопротивления -обоих входов по отношению к земле. Таким образом, результирующее напряжение смещения

Согласно (5.46), результирующее напряжение смещения нуля для заданного отклонения температуры А0 от номинальной составит [/см.рез=?^мо + ТК?^моЛ0 + Д?Л;инф + ?/см.т. Влияние напряже-ния питания в данном случае учтено в значении Ucm. Для тог.о чтобы уменьшить значение ?/см.т, в схеме приняты меры по выравниванию внутренних сопротивлений источников входных сигналов, для обоих входов ОУ. Это достигается за. счет равенства сопротивлений RH и Яд, а также Ri5 и R{0, а кроме того, выбором сопротивлений R^ — Re и R7 — R& значительно меньшими сопротивлений Rg, Ri0 и RH, R\5. Тогда значение С/См.т определяется по (5.44) разностью входных токов и значением #Вх~^9-

На основании данных, приведенных в § 6.2 для схемы по 6.7,*при Rg — =6,2 кОм и температурном диапазоне —40° С^С9 =SJ50° С результирующее напряжение смещения нуля операционного усилителя t/см.рез составляет 14,3 мВ. Примерно этому же значению с некоторым увеличением с учетом напряжения, подаваемого на Ri3 за счет положительной обратной связи (см. § 7.4), должно быть равно напряжение срабатывания нуль-индикатора. Поскольку знак (/ем.рез не определен, может оказаться, что оно совпадает по знаку с t/Cp И . Тогда срабатывание нуль-индикатора будет происходить только при t/ни >2{УСм.рез. Примем с запасом, что нуль-индикатор будет срабатывать при напряжении на На, большем 30 мВ. Тогда сокращение зоны действия реле до ±фср,мив определяется как 5тфСр.мин = 30/42,33=0,71; фср.мин=45°. Следовательно, при ?/р.мин=1 В зона действия реле сократится со ISO до 90°. Реле будет срабатывать правильно, так как такое резкое снижение Uf возможно только при близких трехфазных металлических к. з., когда фр = фм.ч-

Второй операционный усилитель используется как сумматор (и низкочастотный фильтр, если, как показано на 152, в пунктиром, подключен конденсатор С в цепь отрицательной обратной связи). Вследствие различия сопротивлений резисторов в цепях входного сигнала (2R) и выпрямленного напряжения (R) амплитуды суммируемых напряжений i/i и с/2 отличаются ровно в 2 раза и поэтому результирующее напряжение Uz — U^—1/2

При коротком замыкании линии коэффициенты отражения равны _gu = (ZH-ZB)/(ZH + ZB)= -1 и а,= -ам=1, т.е. происходит полное отражение энергии, в результате чего в любой точке цепи результирующее напряжение (ток) складывается из суммы падающих и отраженных волн. Действительно, из уравнений в комплексной форме (11.20) следует:

э. д. с. ? и результирующее потокосцепление W статорной обмотки должны оставаться постоянными при любом режиме работы машины. Регулирование тока возбуждения, т. е. поля ротора, сопровождается таким изменением поля статора, при котором сохраняется постоянным результирующее поле машины.

Напряжение фазы синхронного генератора равно сумме ЭДС, индуктируемых в фазной обмотке тремя потокосцеплениями Ч'о, ^„.dl. и ^ . Но физически эти нотокосцеплсния образуют одно результирующее потокосцепление с фазной обмоткой Ч7 = ч'о + ^ ., . + Ф

Мы видим, что при г = 0 электромагнитная инерция проявляется в полной мере — результирующее потокосцепление остается постоянным и лишь совершается преобразование внешнего потока в поток самоиндукции.

где W — результирующее потокосцепление, оно может создаваться не только внешним по отношению к данному контуру потоком, но и собственным потоком, пронизывающим контур, при протекании по

му в синхронной машине результирующее потокосцепление 1эре3) связанное с обмоткой возбуждения, остается в момент возмущения (t — [0]) неизменным (ф рез= == const), а далее медленно изменяется, переходя к значению ^9КЗ°° ПРИ t — °° ( 7.6).

поддерживающие результирующее потокосцепление обмотки возбуждения неизменным, и развиваемый двигателем максимальный момент (мощность) определяется при t = 0 характеристикой /, построенной при Eq' = const ( 12.35). Эта характеристика, правильно отражающая динамику в начале процесса, далее переходит в статическую (// при Ечса'). Поскольку по мере затухания свободных токов величина Eq изменяется, стремясь к ЕЧ „, вращающий момент двигателя приближается к моменту, определенному при Eq= Eq0 или соответственно при ?,<»'•< ?'
Во время асинхронного хода изменяется не только мощность Р, но и токи статора / и ротора /в = Е0, а также результирующее потокосцепление обмотки возбуждения — э.д.с. Е '. Э.д.с. ? и Еq' пульсируют около некоторого среднего значения

Начальный момент короткого замыкания. Для расчета начального значения периодической составляющей тока КЗ можно воспользоваться тем, что при внезапном изменении режима результирующее потокосцепление ротора и его угловая скорость вращения остаются неизменными:

где ? — результирующее потокосцепление обмоток w.

Подставляя выражения э. д. с. через соответствующие потокосцепления в уравнение (19.3), можно определить результирующее потокосцепление статорной обмотки:

Синхронный двигатель принципиально может работать с опережающим или отстающим cos <р, возможна работа при cos ср = 1 . При питании двигателя от сети большой мощности напряжение U на его зажимах будет всегда неизменным. Сдедовательно, результирующая э. д. с. ? и результирующее потокосцепление ^ статорной обмотки должны оставаться постоянными при любом режиме работы машины. Регулирование тока возбуждения, т. е. поля ротор а, сопровождается таким изменением поля статора, при котором сохраняется постоянным результирующее поле машины.