Результирующая комплексная

Пример 6.6. Определить индуктивность дросселя L у каскада на 6.3 исходя из того, что результирующая индуктивность LLi оказалась меньше LI на 20%.

где iiR\ = AU} и /2/?2 — Д?/2 — падение напряжения в щеточном контакте соответственно с первой и второй коллекторной пластинами; Кс — активное сопротивление секции; Lpe3 — результирующая индуктивность секции; ек — ЭДС от внешнего поля. Пренебрегая iRc ввиду малости /?с, получим

где 1рез — результирующая индуктивность секции.

Примем, что Af«L, тогда результирующая индуктивность секции изменяется ступенями и зависит от того, сколько секций данного паза коммутирует.

Часто для всех секций паза строят общую диаграмму ( 4.7, ж), которая показывает, как изменяется результирующая индуктивность секций паза во время коммутации.

При нескольких секциях, лежащих в одном слое паза, не только скачкообразно изменяется результирующая индуктивность, но и увеличивается зона коммутации 6э.к, т. е. дуга окружности, по кото-

Так как для секций, расположенных в одних и тех же пазах, М = = (0,95 ...0,99) L, результирующая индуктивность Lpe3 очень мала, мала энергия импульса, выделяющегося под щеткой, и заметного на глаз искрения нет.

где Lv — результирующая индуктивность обмоток трансформатора при коротком замыкании; Ulmsin(ut + ао) — напряжение на зажимах первичной обмотки в момент короткого замыкания.

где Lpe3 — результирующая индуктивность секции, определяющая величину реактивной ЭДС. Название реактивная обусловлено тем, что согласно правилу Ленца эта ЭДС препятствует изменению тока — замедляет его. Помимо реактивной ЭДС в коммутируемой секции индуктируется также ЭДС вращения е к, создаваемая внешним магнитным полем и называемая коммутационной:

Пусть Lj > L2. В случае согласного включения результирующая индуктивность Ц первой катушки при M = L2 делается равной

Последовательное соединение индуктквностей L\ и LJ2 дает эквивалентную индуктивность L'] — (3/2)LI. Индуктивности L2 и Z.2/2 находятся в одном контуре, и их можно считать последовательно соединенными. Тогда результирующая индуктивность будет равна //2=(3/2)/,2- Окончательная свернутая схема представлена на 5.10,«. Если приведенные емкости С\ и С^ резко различны, то контуры / и // можно считать автономными. Следовательно, эквивалентная схема рассматриваемого случая приобретает вид двухчастотного колебательного контура.

— полная, или результирующая, комплексная диэлектрическая проницаемость (см. § 1-1); здесь tg б = е"/е' — тангенс полного

последовательности (см. § 25-3). По аналогии с этим при исследовании переходных процессов фазные величины, не содержащие составляющих нулевой последовательности, можно выразить через так называемые результирующие комплексные функции. Покажем, как определяется результирующая комплексная функция тока статора.

осей фаз В и С и единичный комплекс е*аАа, где аДа — pTv. укажет направление оси фазы а ротора. Результирующая комплексная функция тока статора выражается через мгновенные значения токов фаз

Результирующие комплексы статорных величин можно представить в виде суммы составляющих по направлениям осей а и /р. Например, результирующая комплексная функция тока статора по (69-22) равна сумме токов ila и /ilp . d

через единичные комплексы е = е/'а, е* = е~'л, а — еъ, а* = = а2 == е'Чя/3, указывающие направление осей фаз на 69-2, и обращаясь к уравнениям для результирующих комплексных функций токов статора и ротора (69-22, 69-24), легко доказать, что результирующая комплексная функция потокосцепления статора выражается через результирующие комплексные функции токов статора и ротора

где L12m = 3Lm/2 — главная взаимная индуктивность между фазой статора и фазами ротора (см. § 28-4); /2(а,р^ = /2е'а — результирующая комплексная функция тока ротора, выраженная в неподвижной комплексной плоскости статора a, p (см. 69-2).

Аналогично с помощью (69-9), (69-20), (69-22), (69-24) и таких же подстановок можно доказать, что и результирующая комплексная функция потокосцепления ротора выражается через результирующие комплексные функции токов статора и ротора и соответствующие индуктивности

где Ii(d,q) — Iie'ia- — результирующая комплексная функция тока статора, выраженная во вращающейся комплексной плоскости ротора d, q (см. 69-2).

в котором результирующая комплексная функция потокосцепле-ния статора выражается через • токи с помощью (69-29). Поступая таким же образом с системой из трех уравнений напряжений для отдельных фаз ротора (69-18), получаем (после умножения уравнения для ы2а на 2/3, для и2Ь — на 2а/3, для ы2с — на 2а2/3 и почленного сложения их правых и левых частей) уравнение напряжений ротора в собственной комплексной плоскости d, q

в котором результирующая комплексная функция потокосцепле-ния__ротор а выражается через токи с помощью (69-30).

В осях статора а, р, угловая скорость о>0 = 0, результирующая комплексная функция тока ротора