Предельных отклонений

Так как сечение тонкостенных пространственных конструкций имеет небольшое армирование, то для ориентировочных расчетов в первом приближении можно принять я=0,55/10. Полное исчерпание несущей способности внецентренно сжатых (растянутых) элементов может иметь место только в том случае, если они взаимодействуют с более прочными окаймляющими их конструкциями. Например, несущая способность полки оболочки может быть исчерпана только в том случае, если она опирается на достаточно прочный контур, который при воздействии на него предельных для сечений полки нормальных сил распора N"p и изгибающих моментов М"р не разрушится. Если контур не обладает такой прочностью, то возникновению в плите сил N"p и моментов УИпр будет предшествовать его разрушение. По-видимому, если отвлечься от несовпадения несущих способностей одной и той же конструкции при различных схемах излома, то в оптимально запроектированной с точки зрения прочности конструкции разрушение различных элементов должно наступать при одной и той же нагрузке, т. е. элементы должны быть равнопрочными. В соответствии со сказанным выше, если прочность криволинейного бруса ниже прочности балок, на которые он опирается, то при возникновении в брусе предельных нормальных сил N*np и моментов М„р балки не разрушатся ( 3.2). Наоборот, если балки в рассматриваемом примере не обладают достаточной прочностью, то при возникновении в них предельных моментов и их разрушении несущая способность бруса не будет исчерпана и действующие в нем усилия будут меньше предельных. При равнопрочности элементов момент разрушения балок должен совпадать с моментом исчерпания несущей способности бруса. Оценка несущей способности конструкций с учетом взаимного влияния прочности отдельных элементов является, несомненно, приближенной. Более точных результатов можно ожидать при учете не только взаимного влияния прочностей отдельных элементов, но и при учете влияния их деформативности. Если балку подкреплять подвесками с одним и тем же сечением (одной и той же прочностью) , но с разной длиной, то очевидно, что несущая способность конструкции при увеличении длины подвески до некоторой оптимальной величины может увеличиваться ( 3.2, д). Таким образом, при оценке несущей способности конструкции

Работа кольцевых предельных нормальных сил N*p. В соответствии с 3.10 максимальное перемещение кольцевых сил А/макс в центре зоны разрушения при перемещении нагрузки на Af определится по формуле

В еще более подъемистых оболочках значительные моменты действуют в приконтурных зонах, а при достаточной жесткости диафрагм — в местах примыкания полки к контуру (см. 3.14). В таких оболочках первые трещины образуются по кольцевым сечениям в местах действия максимальных моментов. С ростом нагрузки в кольцевом сечении с трещиной моменты и силы распора достигнут предельного значения и несущая способность сечения будет исчерпана, ири этом меридиональные сечения могут обладать еще некоторым запасом прочности. После исчерпания несущей способности кольцевого сечения (вторая схема разрушения) часть покрытия, ограниченную кольцевой трещиной, можно рассматривать как статически определимую систему, а именно, купол, загруженный предельной нагрузкой, с опорными реакциями в виде предельных нормальных меридиональных сил, поперечных сил и предельных моментов. При такой схеме происходит хрупкое разрушение конструкции без образования кинематического механизма. Такой вид разрушения получен в исследовании [7, ч. 2] ( 3.15).

Проверка прочности ребер. Несущая способность ребер может быть исчерпана, если полка оболочки и контурные элементы обладают равной или более высокой прочностью. Принимается, что нагрузка на криволинейные ребра в предельной стадии передается в виде поперечных сил QnP , которые распределяются по их длине в соответствии с «конвертной» схемой разрушения панели, а на продольные ребра и верхний пояс диафрагм — в виде поперечных сил Qn, сдвигающих S и предельных нормальных сил

Работа внутренних сил в полке конструкций ап определяется, как и в гладкой оболочке, работой предельных моментов а" и работой предельных нормальных сил

Так как значения предельных нормальных сил в нижнем и верхнем пластических шарнирах взаимосвязаны, то их взаимное выражение можно найти из рассмотрения работы ребер в предельной стадии. Ребра работают совместно с полкой. В местах примыкания полки к ребру действуют внутренние силы и момен-

Формулы (3.128а и б) дают связь между нормальными силами и предельными моментами в верхнем и нижнем пластических шарнирах. При расчете, исходя из прочностных характеристик сечений, следует определить значения предельных нормальных сил для нижнего и верхнего пластических шарниров. Из двух найденных сил для дальнейшего расчета принимают меньшую и по ней в соответствии с формулами (3.128) определяют предельную нормальную силу для другого шарнира.

3.45. Значение предельных нормальных сил в ребрах:

15. Работа предельных нормальных сил в верхнем шарнире ребра

10. Работа предельных нормальных сил в верхнем шарнире ив.ш. Площадь сжатой зоны бетона за счет действия нормальной силы

В соответствии со стандартами на чертеже детали указывают обозначения размеров (ГОСТ 2.307—68), предельных отклонений размеров (ГОСТ 2.307—68), предельных отклонений геометрической формы и расположения поверхностей (ГОСТ 2.308—79), шероховатости поверхности деталей (ГОСТ 2.309—73), покрытий и показателей свойств материала готовой детали (ГОСТ 2.310—68), а также технические требования к материалу, размерам и форме детали и другие данные, которым она должна соответствовать перед сборкой.

3) использование таких решений, которые реализуются для размеров, имеющих большие предельные отклонения от номинальных значений, а с целью устранения малых предельных отклонений — применение (если это возможно) в процессе сборки упругих или деформируемых деталей;

4) отсутствие суммирования предельных отклонений номинальных размеров.

которого они выполнены. Уточнив результаты поэтапного вычерчивания конструкции соединителя, выбрав ТП, приемлемые для изготовления его деталей (в основном штамповка, прессование, литье и гибка), использовав нормативно-техническую документацию и ГОСТы на параметры материалов, из которых будут изготовлены детали, можно определить относительное изменение контактного усилия в зависимости от предельных отклонений геометрических размеров элементов и механических параметров материалов [1]. Вероятностный анализ контактного усилия может быть осуществлен при использовании приближенного аналитического метода, изложенного в [2]. Для оценочных расчетов поступают следующим образом.

Полученные результаты позволяют приступить к разработке деталей, основной частью которых является выбор предельных отклонений размеров с учетом достижения требуемой точности рабочей частоты и полосы пропускания фильтра (см. [1]).

Сравнивают полученные результаты с ранее произведенным распределением полей допусков и при необходимости выполняют их распределение. Знакомятся с рядами номинальных значений и предельных отклонений для предполагаемого типа катушки индуктивности и убеждаются в возможности ее применения.

Из ряда предельных отклонений номинального значения индуктивности выбирают ее допустимое отклонение AL30. Если AL30^SL3 — L30 + AL3B, то возможно использование нормализованной катушки индуктивности.

Основные обозначения, принятые в программе: Т — время задержки электрического сигнала; V — предельное отклонение времени задержки электрического сигнала, R — волновое сопротивление ЛЗ; W — предельное отклонение волнового сопротивления ЛЗ; Т1 — длительность задерживаемого импульса; ТО — длительность фронта задерживаемого импульса; N — число звеньев ЛЗ; С — емкость конденсатора в звене; С4(24) — массив стандартного ряда номинальных значений емкостей Е24; D(6) — массив значений допустимых предельных отклонений от номинальных значений емкостей; D(I) — предельное отклонение от номинального значения емкости конденсатора, где I — номер ряда; С2, СЗ — ближайшие стандартные номинальные значения емкости относительно расчетного значения; L — индуктивность звена ЛЗ;УО — предельное отклонение индуктивности; FNP(X) — функция определения порядка числа X; FNO(X) — функция округления до двух значащих цифр; FNN(X) — функция округления до четырех значащих цифр и др.

323 PRINT"M3y4HTE РЯД ПРЕДЕЛЬНЫХ ОТКЛОНЕНИЙ ЕМКОСТЕЙ ПО ГОСТ 2519-47"

Общие требования к рабочим чертежам деталей изложены в ГОСТ 2.109—73, правила нанесения размеров и их предельных отклонений — в ГОСТ 2.307-—68, классов шероховатости поверхностей — в ГОСТ 2.309—73, видов покрытий и обработки — в ГОСТ 2.310—68, выполнения надписей, таблиц и технических требований — в ГОСТ 2.316—68.

В заключение необходимо отметить, что кроме перечисленных факторов на выбор материала при проектировании УФЭ и ЭРЭ оказывает влияние множество других обстоятельств, например способность материала к чистовой обработке (достижение требуемых шероховатостей поверхностей и предельных отклонений геометрических размеров) и нанесению покрытий, изменение свойств наружного слоя материала при его обработке и т. п., рассмотрение которых выходит за рамки данной книги.