Предельные нормальные

Многослойные маховики. Исследования по увеличению удельной энергии привели к созданию различных конструкций супермаховиков на основе металлических проволок и лент, а также композитных волокнистых неметаллических материалов. Известно, что стальная проволока или лента (вследствие своей внутренней структуры, образованной волочением или холодной прокаткой) допускает стр, в несколько раз превосходящие предельные напряжения массивных изделий из того же металла. Следовательно, в навитом из проклеенных слоев непрерывной ленты маховике ( 4.7, а) можно получить

На основании статистического материала эксплуатации и экспериментальных исследований разработаны рекомендации на предельные значения максимального напряжения между смежными пластинами ( 3.20). Эти рекомендации относятся к электрическим машинам мощностью более 50 кВт. Для машин меньшей мощности предельные напряжения допустимо увеличивать до 50 70 В.

Максимально допустимое напряжение — это напряжение между коллектором и общим электродом транзистора (б'кэтах или t/кбтах). При включении транзистора по схеме с общим эмиттером параметр определяется пробивным напряжением перехода. Максимальное значение напряжений дается для определенной температуры перехода. При повышении температуры предельные напряжения, как правило, уменьшаются. Для повышения надежности работ схемы используемые напряжения не должны превышать 70% максимально допустимых значений.

ЭДС питания Я,Шт и потребляемый от источника питания ток /,,от позволяют выбрать источник двухполярного питания по напряжению и по мощности. Параметры Ки, Rax п /?вых характеризуют усилительные свойства ИМС. Параметр 1ВХ (входной ток или ток утечки) характеризует ток покоя входного электрода ИМС. Приводится коэффициент ослабления синфазного сигнала /(Ос,сф (см, § 2.6). Нередко приведены предельные напряжения па входах и между входами, при отсутствии этих параметров в паспортных данных их принимают равными ±?„. В реальных ОУ режиму «1шх = 0 соответствует ненулевое напряжение иах>—Мпх2 = = i\-.:, называемое напряжением смещения пуля (см. передаточную характеристику ОУ, 2.17). Предельное напряжение па выходе ОУ достигается при j«Bu.r = (0,9-?--т-0,95)Е„. Это напряжение обозначим Um,ixmax. В справочнике приводится минимально возможное предельное напряжение L/HUX, его значение заметно меньше напряжения и^ыктах в большинстве образцов ИМС данного типа.

Сжимающая радиальная сила, воздействующая на виток, вызывает иногда потерю устойчивости обмотки в радиальном направлении, даже если в ней предельные напряжения сжатия не превысили допустимых для данного проводника.

напряжения на диоде. Предельные напряжения на диоде можно

1. Силовые трансформаторы 330 кВ и выше не могут работать с разземленной нейтралью. Значения одноминутного испытательного напряжения изоляции нейтрали силовых трансформаторов ПО, 150 и 220 кВ составляют соответственно 100, 130 и 200 кВ. Они могут быть приняты за расчетные предельные напряжения на нейтралях соответствующих трансформаторов в режиме КЗ на землю.

ЭДС питания ЕПИ1 и потребляемый от источника питания ток /пот позволяют выбрать источник двухполярного питания по напряжению и по мощности. Параметры Ки, Rux и /?вы.ч характеризуют усилительные свойства ИМС. Параметр /вх (входной ток или ток утечки) характеризует ток покоя входного электрода ИМС. Приводится коэффициент ослабления синфазного сигнала Koc,c<& (см. § 2.6). Нередко приведены предельные напряжения на входах и между входами, при отсутствии этих параметров в паспортных данных их принимают равными ±Еи. В реальных О У режиму «вых = 0 соответствует ненулевое напряжение иьх\—Ивх2 = = иСц, называемое напряжением смещения нуля (см. передаточную характеристику ОУ, 2.17). Предельное напряжение на выходе ОУ достигается при иВы* = {0,9-г-—0,95) Е:-. Это напряжение обозначим UBblxmax. В справочнике приводится минимально возможное предельное напряжение ивых, его значение заметно меньше напряжения Увых!т.ах, в большинстве образцов ИМС данного типа.

пользована специальная гребенчатая структура эмиттера с высоким отношением периметра к активной площади. Для получения высоких пробивных напряжений используется специальный полевой электрод { 1.37). Данные транзисторы имеют предельные напряжения более 1000 В и токи до 10 А при времени рассасывания менее 1 мкс и времени спада 20...40 не. Рассмотренные ключевые транзисторы биполярного типа используются в инверторах импульсных источников питания мощностью до 500 Вт.

Поскольку переходный процесс выключения является относительно быстрым, граничное значение предельного тока ООБР устанавливается на уровне максимального импульсного тока Предельные напряжения устанавливаются аналогично ПОБР

Если предельные нормальные кольцевые силы меньше меридиональных, то после того, как моменты и кольцевые нормальные силы достигнут по радиальным сечениям на каком-то участке предельного значения, несущая способность этих сечений будет исчерпана. У радиальных трещин образуются пластические зоны. Участок оболочки с исчерпанной несущей способностью радиальных сечений можно рассматривать как статически опреде-

Образование кинематического механизма и его работа. Если предельные нормальные 'кольцевые силы существенно меньше предельных меридиональных сил (Л^пР<Л/пр), то после исчерпания несущей способности радиальных сечений и образования кольцевого пластического шарнира конструкция превратится в кинематический механизм. В этом случае кинематический механизм представляет собой систему консолей переменного сечения, которые присоединяются к оболочке через кольцевой линейно-неподвижный пластический шарнир, а между собой соединяются через радиальные линейно-подвижные шарниры ( 3.8). При

Кинематическое уравнение дает запись величины предельной нагрузки в зависимости от внутренних предельных усилий. Однако оно не определяет сечение, в котором возникнут предельные нормальные силы и меридиональные моменты и образуется кольцевой пластический шарнир. Это сечение (границы зоны разрушения) определяется совместным решением уравнений (3.29) и (3.30). Не изучен вопрос о выражении Q в формуле (3.30). Поскольку мы приняли, что значения предельных нагрузок, уравновешиваемые в статическом и кинематическом уравнениях поперечными силами и предельными моментами, равны, то зона разруше-

вуют кольцевые предельные нормальные силы и предельные моменты Nnp, М„р , в сечении верхнего кольцевого пластического шарнира имеют место предельные моменты M"ps и предельные меридиональные нормальные силы N"pa . В первом приближении считаем, что Л^прВ~Л^р. Меридиональные силы в пределах нижнего кольцевого шарнира Л^м-н ограничены значением кольцевых предельных сил N%p .

При первой схеме разрушения, когда арматура располагается выше срединной поверхности оболочки, в местах излома в радиальных сечениях полки в пролете действуют предельные кольцевые моменты Мпр.п и предельные нормальные кольцевые силы Л^пр.п. В кольцевом пластическом шарнире будут действовать предельные меридиональные изгибающие моменты М„Р.п и нормальные меридиональные силы ./Vм, величина которых меньше предельной для сечения. При этом в радиальных сечениях образуются линейно-подвижные пластические шарниры, в кольцевом — линейно-неподвижный шарнир.

где Л/пр.г. Л^пр.2 — предельные нормальные силы, действующие во взаимно перпендикулярных направлениях; a Ro: и R02— радиусы кривизны оболочки в этих направлениях. Если предельные нормальные силы в обоих направлениях одинаковы, то

На диск кинематической системы в предельной стадии действуют предельная нагрузка qnp, предельные моменты в верхнем и нижнем шарнирах МПР, М"Р и предельные силы распора в шарнирах ( 3.30,6). В зависимости от положения арматуры в полке предельные силы в местах действия положительного и отрицательного моментов будут различными. В расчете учитывается меньшее значение предельной силы. Предельные нормальные силы и моменты в шарнире определяются по формулам:

Исчерпание несущей способности полки происходит в местах, ослабленных трещинами, а именно, в месте примыкания ее к ребрам и в месте образования кольцевого пластического шарнира. Можно принять, что в одном из этих сечений в момент разрушения оболочки в плите действуют предельные нормальные меридиональные jVnp.n или кольцевые Л^р.р силы и в обоих сечениях— предельные моменты М"р.р и М*р.р. .

Учет влияния прочности контура на несущую способность оболочки. В связи с податливостью контура из своей плоскости предельные нормальные силы в ребрах, перпендикулярных к диафрагме, в момент разрушения оболочки снизятся, а следовательно, снизится и прочность оболочки. Естественно, что влияние прочности контура в большей степени должно сказываться при нагрузке, приложенной к ребру на небольшом расстоянии от диафрагмы, и в меньшей — при нагрузке, приложенной в центре покрытия. Выше принималось, что нормальные усилия в нижнем шарнире определяются максимальной несущей способностью сечения или нормальными силами в верхнем шарнире. При этом не учитывали изгиб и кручение верхнего пояса контура под действием усилий в ребре и в арматуре плиты оболочки в сечениях с трещинами. Наличие трещин, идущих в плите под углом 45° к контуру, и трещин вдоль ребра обеспечивают деформативность участка верхнего пояса диафрагмы, примыкающего к ребру ( 3.43).

Предельные нормальные силы в нижнем шарнире ребра, ограниченные значением сил в верхнем шарнире, определяются по формуле (3.128а), которая для данного примера имеет вид

Значения Л^прН , определенные по этой формуле, даны на 3.45. Как видно из рисунка, предельные нормальные силы в нижнем шарнире ограничены значениями силы в верхнем шарнире только для фж>18°20'. Таким образом, предельная нормальная сила при второй схеме разрушения при 10°<фж< 18°20' ограничивается прочностными характеристиками сечения, а при фж>18°20' — значением предельной нормальной силы в верхнем шарнире.

1. Предельные меридиональные и кольцевые моменты, а также предельные нормальные силы в плите определены при расчете конической оболочки