Предыдущих параграфах

Для определения тангенса угла диэлектрических потерь tg б жидких материалов также производят два измерения: tg 60 ячейки, заполненной воздухом, и tg ftj ячейки, заполненной испытуемой жидкостью. Искомое значение находят с учетом результатов предыдущих измерений по формулам: •

При наличии значительного количества короткозамкнутых витков измеренное сопротивление постоянному току обмоток, как правило, меньше, а при обрыве или нарушении контактных соединений оно превышает приведенное в паспорте или в протоколах предыдущих измерений.

Часто результаты испытаний и измерений (характеристики) генераторов переменного и постоянного тока, результаты измерения сопротивления изоляции и т. п. сравниваются для оценки с результатами предыдущих измерений и испытаний. Для вновь вводимого в эксплуатацию оборудования такими являются результаты заводских измерений и испытаний.

сушке изоляции производятся на напряжение 220—380 В. Результаты измерений tg б сравниваются с допустимыми нормами и результатами предыдущих измерений, в том числе заводских.

Результаты измерений приводят к температуре предыдущих измерений (см. § 1.5). Так как для новых машин такими измерениями являются заводские, то сравнение производится с результатами, приведенными в протоколе заводских испытаний. Соответствие им указывает на отсут-

9. Результаты измерений и вычислений записать в табл. 25.2 и сравнить с данными предыдущих измерений и вычислений по табл. 25.1.

Упрощенная структурная схема решающего устройства, реализующего полученные алгоритмы сглаживания по трем последним измерениям координаты, приведена на 2.72. В схему входит запоминающее устройство,, предназначенное для хранения двух предыдущих измерений координаты, устройство реализации функции веса и суммирующее устройство. Запоминающее устройство реализовано в виде двух линий задержки ЛЗ на время Т0. Измеренное значение координаты УК в А/-м (текущем) измерении взвешивается в соответствии с весовым коэффициентом Pg<>(N) и, кроме того, поступает на вход первой линии задержки. Значения координаты q^-\ и qx-2, полученные в (N—1) и (N—2) моменты времени, после задержки на Т0 и 27\> взвешиваются со своими весовыми коэффициентами. Взвешенные значения координат одновременно поступают на вход суммирующего устройст-

Кроме того, при установлении наличия маневра, что не трудно сделать в ЦВМ, можно перейти к сглаживанию линейно изменяющегося параметра. Экспоненциальный закон сглаживания (см. 2.74) свидетельствует о том, что чем меньше р, тем в меньшей степени учитываются результаты предыдущих измерений (меньше сглаживание), и, наоборот, чем больше р, тем больше результатов предыдущих измерений учитывается при вычис-

Поскольку сопротивление изоляции зависит не только от состояния изоляции, но и от ее размеров, абсолютная величина сопротивления изоляции для статорных обмоток электрических машин не нормируется. Результаты измерений сопоставляются с данными предыдущих измерений для этой же машины. Только для вновь вводимых машин по ГОСТ 183-55 установлена норма, согласно которой сопротивление изоляции при температуре 75° С не должно быть ниже величины, определяемой по формуле

Снижение коэффициента абсорбции в изоляции всех трех фаз обмотки по сравнению с данными предыдущих измерений указывает на увлажнение изоляции, а значительная несимметрия его по фазам — на наличие местного дефекта в фазе, где коэффициент абсорбции меньше. Для исправной неувлажненной изоляции генераторов при температуре 20 — 30° С коэффициент абсорбции находится в пределах 1,3 — 2.

где L' и С' — приблизительные величины, известные из предыдущих измерений или вычисленные по теоретическим формулам.

В предыдущих параграфах было показано, что каждое из напряжений иг и UL является синусоидальным и имеет частоту, равную частоте тока i. Поэтому напряженней является тоже синусоидальным. Предположим, что оно может быть записано уравнением

лагается задача первичной обработки информации, а последующая обработка производится на ЭВМ. С точки зрения обеспечения необходимой гибкости системы в целом должны предусматриваться перестраиваемость как по информативности — эти идеи изложены в гл. 5 с позиций вероятностного мониторинга технологических систем, так и по рассмотренной в предыдущих параграфах системе межоперационного контроля, которая также должна обеспечивать гибкую перестройку структуры системы контроля. Классификацию систем контроля можно представить в виде табл. 15.1.

Архитектура ЭВМ с коротким словом (малые и микроЭВМ) сформировались позже архитектуры машин общего назначения с достаточно длинным (обычно 32-битным) словом. Отмеченные в предыдущих параграфах трудности, обусловленные коротким словом, стимулировали появление новых архитектурных решений — широкого использования стекового механизма, новых методов адресации. Это нашло отражение в том, что в отличие от машин общего назначения (ЕС ЭВМ) для регистровых структур

Как показано в предыдущих параграфах, почти во всех практических случаях возможно создание гармонических обмоток с Кт] - 0. Однако в большинстве случаев стремление удовлетворить

Изученные в предыдущих параграфах задачи о воздействии на линейные цепи источников со скачкообразным изменением мгновенных значений вводят в круг методов анализа нестационарных процессов в цепях, однако никак не исчерпывают всего разнообразия ситуаций, встречающихся в радиотехнике и смежных областях.

В двух предыдущих параграфах нестационарные процессы передачи были исследованы с помощью методики, сформулированной применительно к монохроматическим волнам. Теперь от телеграфных уравнений

Трехфазный трансформатор. Схема устройства трехфазного трансформатора показана на 7.11. На каждом из трех стержней сердечника расположены две обмотки (ВН и НН) одной фазы. Вопросы, рассмотренные в двух предыдущих параграфах, относятся как к однофазному, так и трехфазному трансформаторам (применительно к одной фазе).

Как было показано в предыдущих параграфах, для определения Rv> #s> RI и #иэ необходимо измерить сопротивление между двумя электродами — измерительным и высоковольтным. Это измерение может быть выполнено прямо, при помощи какого-либо прибора, позволяющего измерять большие сопротивления с достаточной точностью. Возможно также косвенное измерение, при котором измеряется ток /, протекающий через образец от высоковольтного электрода к измерительному при заданном испытательном напряжении 0 между этими электродами. Значение сопротивления рассчитывают по закону Ома: R = UII.

Расчет МДС Fg, Fz и Fg рассмотрен в предыдущих параграфах. Расчет Л0 связан с особенностями и размерными соотношениями явно выраженных полюсов и рассмотрен в главах, относящихся к проектиро-

Напряжение магнитной цепи FU представляет собой сумму МДС всех ее участков, расчет которых рассмотрен в предыдущих параграфах.

В электрических машинах возникают также потери, вызванные физическими процессами, происходящими при преобразовании энергии, отличными от процессов, вызывающих основные потери. Они получили название добавочных. Добавочные потери, как правило, меньше основных потерь, рассмотренных в предыдущих параграфах.