Полученными значениями

В соответствии с полученными выражениями комплексное сопротивление всей цепи определяется суммой комплексных сопротивлений отдельных участков.

В соответствии с полученными выражениями комплексное сопротивление всей цепи определяется суммой комплексных сопротивлений отдельных участков.

В соответствии с полученными выражениями вычисляем значения активной и реактивной мощностей при различных углах б^ и строим зависимости, показанные на 2. 13, а.

В этих двух случаях пользуются полученными выражениями момента, рассматривая их как статические или динамические.

Таким образом, зная параметры составного транзистора, можно заменить схемы усилительных каскадов на составных транзисторах схемами на одном транзисторе '(ОЭ, ОК, ОБ), которые уже анализировались и для которых получены расчетные формулы. В связи с этим специально анализировать усилительные каскады на составных транзисторах нет необходимости, так как можно воспользоваться полученными выражениями.

Если пару р-п-р и п-р-п транзисторов заменить одним составным, используя (4.122), то получится схема змиттерного повторителя на составном р-п-р транзисторе ( 4.38). Такая схема эмиттерного повторителя анализировалась в § 4.9, где были получены выражения для его основных параметров. Поэтому анализировать змиттерный повторитель на составном транзисторе нет необходимости, а рациональнее воспользоваться ранее полученными выражениями (4.86)—(4.99).

где г = 1/г2 4- х2 — модуль комплексного числа — полное сопротивление цепи; ф — сдвиг по фазе между током и напряжением. В соответствии с полученными выражениями, комплекс сопротивления всей цепи определяется суммой комплексов сопротивлений отдельных участков.

При пользовании полученными выражениями необходимо подставлять такое значение k^., которое соответствует насыщению машины в рассматриваемом режиме работы.

В соответствии с полученными выражениями на 23.5 построен график зависимости XF(/). Постоянная времени на первом участке т^ = L^r, на втором — т3 = L2/r, причем T! > т2.

При, пользовании полученными выражениями необходимо подставлять такое значение k^, которое соответствует насыщению машины в рассматриваемом режиме работы.

Искомые закономерности изменения приращений токоз в обмотках статора и ,рото.ра находятся в прямой пропорциональности с полученными выражениями для функций Fi(f), Fftf) и F[d(t). Так, для статора имеем:

В этих двух случаях пользуются полученными выражениями момента, рассматривая их как статические или динамические.

Суммируй параметры, вошедшие в каждый элемент, можно убедиться, что результаты сходятся с ранее полученными значениями \У и 1У.

В соответствии с полученными значениями Ф*Ном и F*B.HOM можно перестроить универсальную кривую намагничивания в кривую намагничивания в относительных единицах с ^нас==1)5, используя формулы: Ф/Фном=Ф*/Ф*ш>м; Fs/FB.HOM=F\/F*ewu.

и токов мало отклоняются от синусоиды. В таких случаях реально существующие несинусоидальные э. д. с. и токи заменяют эквивалентными синусоидальными и производят расчеты, пользуясь полученными значениями эквивалентных величин.

В соответствии с полученными значениями Ф*ном и F*S.HOM можно перестроить универсальную магнитную характеристику в характеристику, выраженную в относительных единицах с &вас = 1,5, используя формулы Ф/Фнцм = Ф*/Ф*„о.и И FB/FB.HOM = Р*Ъ1Р*Ъ.Н<М.

Необходимые момент инерции или маховой момент маховика в том и другом случаях определяются как разность между полученными значениями моментов инерции или маховых моментов и соответствующими их значениями, которые имеют другие части электропривода, включая якорь или ротор электродвигателя (/а

Необходимые момент инерции или маховой момент маховика в том и другом случаях определяются как разность между полученными значениями моментов инерции или маховых моментов и соответствующими их значениями, которые имеют другие части электропривода, включая якорь или ротор электродвигателя (/а

В соответствии с полученными значениями ASMs А полу-"чим полные потери мощности в трансформаторах для двух рассматриваемых режимов:

няют эквивалентными синусоидальными и производят расчеты, пользуясь полученными значениями эквивалентных величин.

При выполнении обмотки девятнадцать секций соединяют между собой и с коллектором в соответствии с полученными значениями шагов обмотки у = ук и z/2. Из двух промежутков между верхней стороной невключенной секции и соседними сторонами для шагов у и у2 учитывается только один.

В соответствии, с полученными значениями шагов выполняют первый обход по якорю и по коллектору; коллекторная пластина 1 -верхняя сторона 1 секции - нижняя сторона 6 той же секции -коллекторная пластина 11' — верхняя сторона 11 секции — нижняя сторона 16 той же секции. При дальнейшем выполнении обмотки

Этот метод расчета достаточно трудоемок и к нему можно не обращаться, если не требуется большой точности или кривые э. д. с. и токов мало отклоняются от синусоиды. В таких случаях реально существующие несинусоидальные э. д. с. и токи заменяют эквивалентными синусоидальными и производят расчеты, пользуясь полученными значениями эквивалентных величин.