Полученные характеристики

На 5.2 показаны IB общем виде кривые зависимостей потерь к. п. д. компонентов AN-t, полученные экспериментально для модельной поворотно-лопастной турбины в диапазоне расходов от Q/™ до QjMaKc.

Большинство характеристик электростанций и их оборудования обычно представляется в виде различного рода графических зависимостей. Особой проблемой при использовании ЭВМ является форма представления среднеинтервальных характеристик. Здесь можно рассматривать такие способы задания, как табличное или представление в виде аналитических зависимостей, аппроксимирующих характеристики, полученные экспериментально. На практике используются обе формы и, видимо, они имеют одинаковое право на существование, HID большее распространение получила аппроксимация кривых степенным полиномом.

Крутизна тока молнии на фронте изменяется в столь же широких пределах, что и амплитуда тока молнии, поэтому результаты измерения крутизны оформляются в виде кривых вероятности. Полученные экспериментально кривые также близки к экспоненциальному закону распределения. Наибольшее распространение получила следующая эмпирическая формула:

Результаты эксперимента после исключения систематических погрешностей дают нам координаты исследуемой зависимости alf b'i, ...; а„, Ь„. Необходимо решить, как провести прямую линию, наилучшим образом согласующуюся с полученными координатами. Иными словами, зная координаты, полученные экспериментально, и вид функции, нужно определить коэффициенты а и (} в уравнении (2.16).

тивностей многофазных обмоток машин переменного тока на характер переходных процессов исходят из того положения, что в двигателе вращающиеся магнитные поля (см. 2.3) создаются принужденными составляющими фазных токов. Результирующим действием свободных токов фазных обмоток является неподвижное в зазоре двигателя магнитное поле. Налагаясь на вращающуюся с синхронной скоростью принужденную составляющую, неподвижная свободная составляющая поля периодически ослабляет или усиливает поле в зазоре машины, вызывая колебания момента и скорости двигателя в процессе разбега двигателя. Приведенные на 5.10,в графики пуска асинхронного двигателя построены с использованием статической механической характеристики двигателя. Колебания момента и скорости, вызванные свободными составляющими токов в фазах двигателя, будут происходить в соответствии с 5.18, на котором приведены графики й)(0 и M(t) пуска асинхронного ко-роткозамкнутого двигателя, полученные экспериментально. Применение асинхронных короткозамкнутых двигателей в ответственных приводах требует учета колебательности момента при пуске. Мерой борьбы с колебаниями момента в таких приводах может быть применение асинхронных двигателей с фазным ротором при включении в их роторную цепь добавочных резисторов, что приводит к быстрому затуханию свободных составляющих фазных токов, или специальных устройств питания асинхронных короткозамкнутых двигателей, позволяющих плавно

В приборах управления аналогового типа баллистические функции т, ф, п в процессе решения задачи встречи могут быть выработаны при помощи механических или электромеханических устройств, например, коноидных механизмов и функциональных потенциометров. Эти устройства достаточно хорошо воспроизводят функции, заданные графически. Известно, что баллистические функции, полученные экспериментально, не могут быть описаны единым аналитическим выражением на всем диапазоне изменения аргумента. Поэтому получение значений

си кремния подчиняется линейному закону во времени я скорость роста окисла пропорциональна давлению пара. Данные роста пленок двуокиси кремния, полученные экспериментально, приведены в табл. 3.2.

границ применяют электроды, сопротивление которых значительно меньше сопротивления проводящей среды. Определенное распределение потенциалов задается подведением к соответствующим участкам источников нужного напряжения. В качестве примера на 30.2 показана схема, моделирования электростатического плоскопараллельного поля между электродом Э фигурной формы, потенциал которого принят равным нулю, и плоским электродом М, потенциал которого принят за 100 единиц (процентов). Промежуточные эквипотенциальные линии 10, 20, ... , 90 получены измерением потенциалов. В качестве примера поля с неэквипотенциальными границами на 30.3 приведена схема моделирования магнитного поля генератора, в котором боковая поверхность полюса ротора не является эквипотенциальной. Помимо электродов с потенциалами 0 и 10 в модель введены дополнительные точечные электроды А1 -4- Л8, потенциалы которых заданы потенциометром П1 и соответствуют распределению намагничивающей силы вдоль покрытой обмоткой боковой поверхности полюса ротора. Показанные на рисунке пунктирные силовые линии проводят от руки так, чтобы они пересекали под прямым углом все эквипотенциальные линии, полученные экспериментально. Потенциометр Я2 служит для подсоединения измерительного зонда 3 через нуль-индикатор И.

Наличие такого сопротивления чрезвычайно важно, так как уровень тепловых потерь является одним из главных факторов, определяющих практическую возможность плавки при непосредственном контакте расплава с охлаждаемой металлической конструкцией1. Более подробные данные по значению рт к полученные экспериментально в ИПХТ-М при частоте 8000 Гц и небольшом (до 50 °С) перегреве расплава над температурой плавления, см. в § 3. В табл. 1 приведены значения RT = Д t/ q и условного эффективного коэффициента теплоотдачи от расплава к стенке тигля аэ = q/ At, где At = t0 -tc2 ( 1).

Аналогичные данные, полученные экспериментально для периода расплавления при плавке стали в тигле диаметром 100 мм при садочном режиме (одновременное расплавление всей загрузки), приведены в [1].

Для оценки ресурса гибов паропроводов с бейнитной структурой можно использовать данные <тд п, <тп_1%, т, полученные экспериментально.

Наносим эллипс и прямую на семейство кривых намагничивания и по точкам пересечения построим характеристики вход — выход ( 3.11). Сравнивая полученные характеристики, видим, что наибольшая разность между токами в нагрузке при расчете двумя методами возникает в режиме, близком к максимальному току нагрузки. Она составляет примерно 3 А/см, или 15% (по отношению к напряженности короткого замыкания).

Полученные характеристики могут быть использованы для описания статических параметров транзисторов. В динамическом режиме необходимо учитывать также емкости транзистора. На 3.7 показано сечение МДП-транзистора в плоскости ху и обозначены емкости: Сип, Ссп , Скп —исток — подложка, сток — подложка, канал — подложка; Сзи, Сзс— затвор — исток, затвор — сток; С0— подзатворная. Необходимость учета их можно проиллюстрировать, сопоставив характеристики данной МДП-структуры, выполненной в объеме кремния, с аналогичными структурами типа кремний-на-сапфире (КНС) ( 3.8). В цепях последних время задержки сигнала меньше за счет использования изолирующей подложки и внедрения областей истока и стока в полупроводниковую структуру (при этом отсутствуют емкости Сип, Скп и Ссп).

С учетом известных взаимосвязей всех параметров режимов турбины между собой полученные характеристики можно преобразовать к виду, более удобному для их использования при анализе энергетических характеристик турбин ( 5.4).

Использование стоковых рядов в расчетах многолетнего регулирования имеет ряд положительных особенностей. Во-первых, данные гидрометрических наблюдений автоматически учитывают все характерные закономерности стокового процесса, которые не всегда могут быть выявлены статистическими методами с достаточной точностью из-за относительно небольшой длительности рядов наблюдений. Во-вторых, использование наблюденных рядов обладает наглядностью, дает возможность получить ход изменений режима работы ГЭС, привязанный к календарным датам. Из этого, однако, не следует, что полученные характеристики можно использовать для прогнозирования режима работы ГЭС с привязкой по времени.

Полученные характеристики показывают, что при длине электропередачи 200 км повышение напряжения до 220 кВ приводит к значительному увеличению Рпр. Дальнейшее повышение напряжения уже мало эффективно, поскольку в области достаточно больших значений ?/л.пгМ относительное сопротивление линии становится малым по сравнению с сопротивлениями генератора и трансформаторов, значения которых в этих условиях почти полностью определяют предел мощности. При больших длинах (800 км) оказывается эффективным большее увеличение напряжения линии.

Разработку транзистора ИМС производят методом последовательного приближения. В первую очередь рассчитывают параметры транзистора, изготовляемого по выбранному технологическому методу. После изготовления транзистора производят измерение его электрических характеристик. Если экспериментально полученные характеристики существенно отличаются от заданных, необходимо произвести корректировку геометрических размеров транзистора и повторять процесс изготовления до получения требуемых характеристик. Поскольку разработка транзистора является сложным и трудоемким процессом, чаше всего используют типовые конфигурации транзисторов. Например, для схемы 2.41 в качестве транзистора Т\ промежуточного каскада выбран одноэмиттерный однобазовый транзистор с П-образным коллекторным контактом. Топологический чертеж этого транзистора приведен на 2.43 *. Такая конфигурация транзистора с приведенными геометрическими размерами наилучшим образом позволяет получить требуемые электрические характеристики.

По второму закону Кирхгофа Uhc + Uca + Uall—Q. Полученные характеристики (кривая 3 на Р. 2.7, а и кривые 2 и 3 на Р. 2.7, б) можно рассматривать как зависимости напряжений Ubc, Uab и Uca от одной и той же переменной /4. Следовательно, для нахождения рабочей точки нужно сложить абсциссы этих трех характеристик (кривая 4) на Р. 2.8, а. Точка пересечения с осью ординат (точка т) дает значение тока /4 = 1,3 А. Проведя горизонталь через рабочую точку, получим Ubc — —2,5 В; Uca =» — 13,5 В; Uab — 16 В,

По второму закону Кирхгофа Uhc + Uca + Uall—Q. Полученные характеристики (кривая 3 на Р. 2.7, а и кривые 2 и 3 на Р. 2.7, б) можно рассматривать как зависимости напряжений Ubc, Uab и Uca от одной и той же переменной /4. Следовательно, для нахождения рабочей точки нужно сложить абсциссы этих трех характеристик (кривая 4) на Р. 2.8, а. Точка пересечения с осью ординат (точка т) дает значение тока /4 = 1,3 А. Проведя горизонталь через рабочую точку, получим Ubc — —2,5 В; Uca =» — 13,5 В; Uab — 16 В,

Вопрос о влиянии добавочных индуктивностей, введенных в цепи тиристоров, на основные характеристики инвертора, принципиальная схема которого приведена на V.38, представляет значительный инте Сравнивая полученные характеристики с результатами анализа, проведенного для «идеального» инвертора [V.9], можно будет выявить также ту область изменения величин дополнительных индуктивностей, для которой без больших погрешностей могли бы быть использованы простые расчетные формулы, полученные для инвертора без их учета. 258

лей рассеивания не оказывают влияния на остаточную индукцию сердечников Вост вследствие их высокой коэрцитивной силы и наличия поля подмагвичивания. Оптимальные значения диапазона полей рассеивания, в котором амплитуда видеосигнала, снимаемого с ферритового сердечника, пропорциональна величине поля дефекта, находится в пределах (40-112) а/см. При дальнейшем увеличении величины поля дефекта изображение дефектного участка будет нести информацию о глубине дефекта, соответствующей 112 а/см. Оптимальные границы чувствительности ферритового сердечника к истинным дефектам по глубине залегания составляют (0-15) мм. наиболее уверенно выявляются дефекты с глубиной равной 10 % от толщины стенки ивделия и выше. Сравнивая полученные характеристики чувствительности матричного преобразователя с характеристиками магнитопорош -нового и магнитографического дефектоскопов, можно сделать вывод, что предложенный преобразователь является более грубым прибором по сравнению с магнитопорошковым дефектоскопом и имеет одинаковые характеристики с магнитографическим. Преимуществом его является снижение трудоемкости, упрощение технологического процесса контроля, отсутствие вспомогательных материалов ( магнитных лент и порошков), портативность и удобство в обслуживании, непрерывность контроля м уменьшение времени на подстройку рабочего режима, возможность выявления характера, формы и взаиморасположения дефектов в крупногабаритных'объектах с грубой поверхностью, работа в статическом и динамическом режимах.

Полученные характеристики сейсмического отклика ГЦК с учетом его эксплуатационной нагруженное™ позволяют оценить возможность нормального функционирования оборудования, его регулирующих устройств для рассматриваемого уровня землетрясения. Вместе с тем они позволяют также обоснованно подойти к оптимальному (рациональному) выбору или проектированию опор и опорных конструкций и их размещению вдоль контура, выполнить уточненный анализ напряженных состояний и прочности наиболее нагруженных элементов трубопроводов, арматуры, оборудования (реактор, парогенератор, ГЦН).