Построить графически

Построить геометрическое место концов векторов суммарной магнитной индукции для случаев: 1) неправильное включение обмотки фазы С ( 8.69, а); 2) обрыв обмотки фазы С ( 8.69, б); 3) короткое замыкание фазы с ( 8.69, в).

Построить геометрическое ме-сто концов векторов суммарной магнитной индукции.

9.5. При построении круговой диаграммы целесообразно сначала построить геометрическое место концов отрезков проводимостей правой ветви и затем сложить с ним геометрически отрезок, определяющий проводимость левой ветви. 150

замыкания, построить геометрическое место вектора напряжения на зажимах ZA и тока в нем при изменении ZA=nr от нуля до бесконечности

ра тока необходимо предварительно • построить геометрическое место кон-

Положим, что вектор Z при изменении соответствующего параметра описывает на комплексной плоскости окружность или прямую. Требуется построить геометрическое место конца вектора F=1/Z.

Положим, что вектор Z при изменении соответствующего параметра описывает на комплексной плоскости окружность или прямую. Требуется построить геометрическое место конца вектора У = 1/Z.

Пример 54. Построить геометрическое место концов вектора тока / неразветвленной части схемы 4.21 и графически исследовать возможность возникновения резонансных режимов при следующих данных: Ё = 30 В; /?2 = 6 Ом; Хс = 8 Ом; ^1=3 Ом; XL изменяется от 0 до оо.

Пример 56. Построить геометрическое место концов вектора тока в схеме 4.24, а при изменении Хс. Напряжение Uab = const Rt и XL неизменны.

Пример 54. Построить геометрическое место концов вектора тока / неразветвленной части схемы 4.16 и графически исследовать возможность возникновения резонансных режимов при следующих данных: ? = 30 В; Я2 = 6 Ом; Хс = 8 Ом; Яа = 3 Ом; XL изменяется от 0 до оо.

Пример 56. Построить геометрическое место концов вектора тока в схеме 4.19, а при изменении Хс. Напряжение О,,.ь = const, /?i и XL неизменны.

ного сопротивления можно построить графически по методу П. Л. Ка-лантарова. Для этого у вольт-амперной характеристики контура без учета потерь масштаб по оси тока изменяем в /? раз. В результате вместо вольт-амперной характеристики «i/p = /(/) получаем зависимость 1/р = /wL — // (соС) = / (//?) = / (UR), где R, L и С — суммарные значения сопротивления цепи.

Если непосредственное интегрирование (14.56) невозможно, то семейство интегральных кривых можно построить графически или найти с помощью АВМ. При решении уравнения движения ротора неявнополюсного СД в первом приближении предположим, что электромагнитный момент имеет вид

'очертаниями сечения изоляции кабеля, и наложить новые электроды з соседние силовые линии, сделав разрез в бумаге между электро-ши. На 22.3, б изображена модель для такого опыта, причем \зрез сделан по линии MN, которая приближенно считается силовой Шией. Теперь система эквипотенциальных линий на листе, построения таким же способом, как и в предыдущем опыте (сплошные линии i 22.3, б), будет соответствовать Системе силовых линий модели-•*емого поля (пунктирные линии на 22.3, а). По данным этого 1ыта можно построить графически эквипотенциальные линии моде-ируемого поля (пунктирные линии на 22.3, б).

Эту характеристику можно, снять опытным путем или же построить графически по характеристике холостого хода. На 7.4 показано построение внешней характеристики этого генератора при постоянном токе возбуждения /в = О А. Как и в случае, изображенном на 7.3, напряжение на зажимах генератора при полной нагрузке здесь будет также определяться ординатой U = Ad, которая при переносе в правую систему координат (см. 7.4) будет соответствовать точке е внешней характеристики генератора при токе якоря /а = ОС. При холостом ходе генератора, когда ток якоря h = О, второй точкой этой . характеристики будет точка /, которая получается переносом точки а из левой системы координат (см. 7.4). Для построения внешней характеристики нужно определить еще одну точку, например. при токе якоря OD = /2/2. При этом токе стороны характеристического треугольника bed уменьшатся вдвое. Новый треугольник b'c'd' займет на 7.4 другое положение между кривой 1 и ординатой Аа. Точка d'

Эту внешнюю характеристику можно снять опытным путем или же построить графически по характеристике холостого хода при каком-либо заданном сопротивлении цепи возбуждения. На 7.7 показано построение внешней характеристики этого генератора при постоянном значении tga = гш + р. Пусть на левой стороне 7.7 ордината U = Oh представляет собой номинальное напряжение на зажимах машины при полном токе якоря /г = ОС. Проводя горизонталь

Эту характеристику можно снять опытным путем или же построить графически по характеристике холостого хода при заданном сопротивлении параллельной цепи возбуждения. На 7.9 показано построение внешней характеристики этого генератора. Пусть номинальное напряжение генератора U = Оа = Ab = Ge, При холостом ходе генератора необходимая м. д. с. параллельной обмотки возбуждения РШ=ОА, или в другом масштабе этот же отрезок выражает ее ток возбуждения /ш. Сопротивление этой цепи (гш + р) пропорционально тангенсу угла ЪОА, а прямая Ob является линией падения напряжения в сопротивлении /ш(гш +р) = Д/ш)- По условию это сопротивление остается неизменным. Далее от точки b откладывают по вертикали вверх отрезок be = /2(г2 4- гс), представляющий собой падение напряжения в сопротивлении цепи якоря генератора от его тока, и проводят параллельно оси абсцисс линию до пересечения с характеристикой холостого хода в точке d. Отрезок Bd равен э. д. с. якоря при нагрузке генератора Е = = Bd = Ab 4 be = if 4- Iz(r2 + rf), где га — сопротивление обмотки якоря и контактов щеток с коллектором, Ом; гс — сопротивление последовательной обмотки возбуждения. Полученная добавочная м. д. с. АВ возбуждения является частью м. д. с. последовательной обмотки возбуждения Fe, необходимой для компенсации падения напряжения в цепи якоря /2(г2 4- О-

336. Построить графически кривую несинусоидального напряжения

337. Построить графически кривую несинусоидального тока

Для цепей 4.6, а, б форму кривой выходного напряжения можно построить графически. При этом форма кривой входного сигнала сохраняется, однако связь между амплитудами входного и выходного напряжений получается нелинейной.

отклонение, наблюдаемое на экране ЭЛТ по положению светящегося пятна, прямо пропорционально приложенному напряжению, т. е. X=STXUX и Y^S^yUy, где 5ТЯ, 5Т„ — чувствительность трубки по горизонтальной и вертикальной осям, мм/В, Ux, Uv — напряжение на пластинах. Пусть напряжение, приложенное к пластинам У, равно нулю, а на Х-пластины подано напряжение идеальной пилообразной формы (см. 9.1). Тогда пятно от электронного луча на экране трубки будет перемещаться в горизонтальном направлении в течение времени Гр (прямой ход луча), а затем мгновенно возвратится в первоначальное положение (обратный ход луча). В последующие периоды пилообразного напряжения движение луча повторится и на экране будет высвечена горизонтальная линия, соответствующая прямому ходу луча. Обратный ход в нашем случае происходит так быстро, что свечения экрана _ не будет. Отклонение луча в горизонтальном направлении, линейна связанное со временем, называется разверткой. Если кроме напряжения развертки на пластинах X подать на У-пластины периодическое напряжение uy = Uc(t), то при равенстве периодов изменения напряжений на пластинах, ГР=ГС, на экране будет однократное неподвижное изображение траектории пятна — исследуемого сигнала во времени ( 9.1). Траекторию пятна на экране можно построить графически по точкам, задавая моменты времени и соответствующие им напряжения развертки и сигнала. На основании сказанного зависимость координат пятна от времени можно выразить, как

Модуляционную характеристику /,=/(?0) приближенно мож-по построить графически, если задана стокозатворная характеристика транзистора /с:(^зи ) и амплитуда высокочастотного колебания Еш. Задавшись тремя значениями смещения E0:Ei = UBt. /:2—i/,,-f?a и Е3 = и!1~Еа>, графически (см. § 6.2) находим три значения амплитуды первой гармоники тока /',, 1"{ и /"',=0, которые дают три точки: на модуляционной характеристике (рис 8. ч ).