Постоянстве напряжения

Точность показаний милливольтметров находится в зависимости от постоянства температуры свободных концов термопары и от постоянства температуры, окружающей комплект. Кроме того, эти приборы боятся вибрации.

В нижней части камеры расположен резервуар испарителя 8 из нержавеющей стали, заполняемый до определенного уровня водой, служащей для повышения влажности воздуха в камере. Степень увлажнения воздуха в камере при заданной температуре определяется температурой воды в испарителе. Имеющийся в испарителе охлаждающий змеевик 7 позволяет отводить излишки тепла и совместно с электронагревателем 9 поддерживает заданную температуру воды в испарителе. Электронагреватель 9 связан схемой автоматического регулирования с психрометрическим датчиком температуры 4. Для точного регулирования и поддержания постоянства температуры и влажности наилучшие результаты дает применение электронных регуляторов с терморезисторами в качестве датчиков «сухой» и «влажной» температур.

Из закона подобия следует, что для геометрически подобных промежутков, у которых отношения Eicex соответствующих размеров одинаковы, начальное напряжение зависит только от 65. Следовательно, если, сохраняя промежутки геометрически подобными, изменять давление газа обратно пропорционально изменению геометрических размеров, начальное напряжение при условии постоянства температуры останется неизменным.

температуре. Источник шума представляет собой стержневой или кли-; невидный резистор, помещенный в коаксиальную или волноводную линию, нагреваемый до 460 °С (733 К). При такой температуре спектральная плотность мощности составляет 1 • 10~20 Вт/Гц. Для обеспечения постоянства температуры резистора применяется термостат с автоматическим управлением. В низкотемпературном генераторе резистор погружается в жидкий азот или гелий; спектральная плотность мощности азотного генератора 1 • 10~21 Вт/Гц, гелиевого — 1 • 10~22 Вт/Гц.

Желательно, чтобы последней стадией любого процесса вжигания было вжигание резисторов. Кривые температуры термообработки в конвейерной печи при вжигании паст показаны на 53. С увеличением скорости передвижения образцов при условии постоянства температуры вжигания в печи сопротивление слоев уменьшается.Обычно эта скорость находится в пределах 12—18 мм/мин. Газовый поток в печи мало влияет на параметры слоев. Для контроля технологических параметров толстопленочного производства применяют стандартные методы и приборы.

В гребне волны непрерывно подается свежий припой, поэтому ее поверхность всегда свободна от окислов и загрязнений, в результате чего отпадает необходимость в постоянном очищении поверхности припоя. Другим важным преимуществом пайки волной припоя является возможность обеспечения постоянства температуры припоя в гребне волны. Это является непременным

Кроме поддержания постоянства температуры свободных концов, на практике используется температурная коррекция. Так, при измерениях термо-э. д. с. милливольтметром автоматическая коррекция осуществляется включением терморезистора в мостовую цепь (см. § 24.2) или поворотом корректора милливольтметра на определенный угол, для чего корректор снабжается шкалой с указанием температуры свободных концов. В автоматических компенсаторах коррекция достигается путем особого включения термопары в цепь с терморезистором (см. § 14.5).

Расчет индукторов методического действия для ускоренного нагрева. Ускоренный нагрев обеспечивается неравномерным шагом витков индуктора. Обычно выделяют три зоны индуктора. Плотность витков в 1-й зоне — наибольшая, в 3-й зоне — наименьшая. Ориентировочная длина зон определяется следующими соотношениями (по А. Е. Слухоцкому): /21 ^ /22 ^ (0.2 — 0,32)х X п12; /аз = (0.4 — 0,55) п12. Распределение удельной мощности по зонам с учетом постоянства температуры Т0 можно определить по формуле

Недостатком видиконов (как и вообще приборов с полупроводниковыми фотоэлементами) является заметная температурная зависимость сопротивления фотослоя. Изменение поперечного сопротивления мишени при изменении температуры приводит к изменению амплитуды выходного сигнала при неизменном напряжении сигнальной пластинки. Поддерживать неизменной амплитуду выходного сигнала при изменении температуры мишени возможно лишь изменением напряжения сигнальной пластинки, что не всегда возможно. Поэтому при работе видикона приходится принимать меры по обеспечению постоянства температуры мишени.

Однако моделирование полей температур и потоков применимо не всегда из-за постоянства температуры окружающего печь пространства и участия в теплообмене не только излучения, но и теплопроводности и конвекции, доля которых с понижением температуры растет. Поэтому мы должны всегда ориентироваться на такие температурные уровни исходной и новой системы, при которых конвекцией по сравнению с теплопередачей излучением можно пренебречь.

Формула (77) наглядно показывает, что в реальной печи, где температура регулируется по термопаре, точность нагрева оказывается выше, чем если 'бы поддерживалась каким-либо образом постоянная температура печи. Для данного примера .в идеализированном случае при поддержании постоянства температуры печи относительная неточность, вычисленная по (72), была бы

Рассмотрим каждую из составляющих мощности Я, = Pz + рс + р3 в формуле (13.39). При постоянстве напряжения питающей сети Ul и частоты / амплитуда магнитного потока Фт практически не зависит от величины нагрузки. Поэтому потери в стали при нагрузке равны потерям холостого хода:

Выходная проводимость схемы при U1 = 0 y2Z = (/2/^2) —ел— 1//"а равна внутренней проводимости триода — отношению переменных составляющих тока и напряжения анода при нулевом приращении (постоянстве) напряжения сетки. Управляющий параметр — проводимость передачи от входа к выходу при ?/2 = 0 i/2i =*• = (/2/$i) = S равна крутизне — отношению переменных составляющих тока анода и напряжения сетки при постоянстве анодного напряжения.

Полученная низкочастотная схема замещения триода приведена на 9.10,6. Преобразование зависимого источника тока дает схему 9.10,6 с зависимым источником напряжения с управляющим параметром —коэффициентом усиления [i = t/2/f/i (/2 — 0), представляющим отношение переменных составляющих напряжений анода и сетки при постоянстве анодного тока. Средние значения параметров: триода —ra?«3-104 Ом; 5^5 мА/В; jj.^40; пентода —лая« 1,5-106 Ом; 5я«10мА/В; jx^lO3. На высоких

Наиболее часто нагрев осуществляется при постоянстве напряжения на индукторе, однако используются также режимы с примерно постоянной мощностью или температурой поверхности (ускоренный нагрев), а также режимы с изменением мощности по специальной программе (оптимальные режимы нагрева).

Если теперь уменьшать сопротивление резистора в цепи анода, то в приборе возникает нормальный тлеющий разряд, приводящий к еще большему снижению сопротивления прибора. При дальнейшем уменьшении сопротивления резистора в цепи анода наблюдается рост тока при практическом постоянстве напряжения на приборе. Это происходит за счет вовлечения -в процесс вторичной электронно-ионной эмиссии большей части поверхности катода. Наконец наступает момент, когда вся поверхность катода охвачена эмиссией. Рост тока в приборе возможен теперь лишь при повышении анодного напряжения, что усилит процесс вторичной эмиссии из катода. При этом будет наблюдаться аномальный тлеющий разряд.

Использование круговой диаграммы. Круговая диаграмма является достаточно точной только при постоянстве напряжения Ui и сопротивлений асинхронной машины. В действительности сопротивления при работе машины меняются вследствие следующих причин:

перемещения / движка от значения измеряемой велчины X. Реостат с равномерной намоткой (реостатный измерительный преобразователь) дает однозначную зависимость R = <р (/). Электрическая измерительная цепь (при постоянстве напряжения Е источника питания и всех сопротивлений цепи, кроме сопротивления реостата) осуществляет однозначную зависимость тока / от сопротивления R. Поэтому шкала электроизмерительного прибора (обратного преобразователя), по которой отсчитываются показания а, может быть градуирована непосредственно в значениях измеряемого уровня X.

Принимая на основе практических соображений ряд дальнейших ограничений (допуская, например, постоянство тех или иных параметров режима), из условия D = 0 получим частные критерии, т. е. критерии, действующие при тех или иных ограничениях, в том числе и уже полученные выше (см. § 6.2, 6.3). Так, при постоянстве частоты в системе (А<в = 0), постоянстве напряжения в узловой точке (Д U= =0) и постоянстве мощности турбин (Рт, == Ртг = const) критический по устойчивости режим наступит при

После определения при этом первом, грубом предположении скольжения каждой станции уточняются потоки активных и реактивных мощностей при найденном скольжении. Далее для каждой станции можно найти потоки мощностей, сделав это уже без допущения о постоянстве напряжения в узловой точке. Зная э.д.с. всех станций, можно найти напряжение во нсех узловых точках системы, в том числе и напряжение, которым задались, закрепив его в самом начале расчета в точке, принятой за узловую. После того как это напряжение будет найдено по известным, т. е. найденным в первом приближении, скольжениям и потокам мощности, можно сделать второе приближение, для чего, внозь закрепив это напряжение, повторить все предыдущие операции, т. е. найти скольжение каждой из асинхронно работающих станций в предположении, что напряжение узловой точки постоянно, а затем, сняв это закрепление, снова найти потоки мощности в системе, имеющей асинхронно работающие станции.

Во втором случае (при постоянстве напряжения)

где ос — температурный коэффициент сопротивления (силовые цепи почти всех аппаратов, так как ток в цепи определяется нагрузкой; ^аппарата ^ RHarpy3K11); при постоянстве напряжения