Последовательно включенную

Режим активной нагруаки на практике имеет слабо выраженный активно-индуктивный характер из-эа последовательно включенного с активным сопротивлением нагруаки активно-индуктивного сопротивления вторичной обиотни трансформатора. Поэтому при активной нагрузке размагничивающий аффект вторичной н. с. меньше, чем при активно~индуктивной нагрузке, вследствие чего кривая 2 на 1. 20 проходит выше кривой 1. ,

Теорема Тевенина. Формулировка ее такова: произвольный линейный двухполюсник, содержащий источники тока и (или) напряжения, может быть заменен активным двухполюсником, состоящим из одного источника ЭДС Ё и последовательно включенного внутреннего сопротивления Z,. Значение Ё численно совпадает с напряжением холостого хода исходного двухполюсника. Сопротивление Z{ равно входному сопротивлению двухполюсника при отсутствии источников, т. е. при замене источников ЭДС идеальными проводниками и разрыве тех ветвей, которые содержат источники тока.

Длина кабеля значительно меньше длины волны. Поэтому кабель приближенно ведет себя как квазистационарная цепь. По формулам (10.1) и (10.2) находим L, = 0,46 мкГн/м, С\ = 54,3 пФ/м. Отрезок кабеля может быть эквивалентно представлен Г-образным четырехполюсником, который состоит из последовательно включенного индуктивного элемента с L = 0,69 мкГн и параллельно включенного емкостного элемента с С=81,45 пФ. Модули соответствующих реактивных сопротивлений ^L =2jrfL= 13 Ом, \ХС \ =[1/(2л/С) =651 Ом. В первом приближении влиянием индуктивного сопротивления линии можно пренебречь и считать, что кабель добавляет к емкости контура примерно 80 пФ. Поэтому контурную емкость нужно будет сократить, чтобы поддержать резонансную частоту неизменной.

Простейший фильтр нижних частот (ФНЧ) представляет собой однозвенную ЯС-цепь, состоящую из последовательно включенного резистора и шунтирующего выход (нагрузку) конденсатора ( 1.5, а). На 1.5, б приведена амплитудно-частотная характеристика. (АЧХ) такого фильтра, представляющая собой зависимость ?/вых от частоты сигнала при постоянной амплитуде Um. На низких частотах сопротивление конденсатора велико, поэтому сигнал не шунтируется конденсатором и [7ВЫХ максимально. С повышением частоты сигнала сопротивление конденсатора уменьшается, что приводит к падению С/вых.

Примером синтеза нелинейной цепи может служить задача получения периодического пикообразного выходного напряжения при синусоидальном входном с помощью катушки с насыщаемым стальным сердечником, ток которой при синусоидальном напряжении u\(t) имеет, как известно из п. 9 этой главы, пикооб-разную форму. При этом напряжение u2(t), снимаемое с малого г, последовательно включенного с катушкой, повторяет форму тока этой цепи.

С понижением частоты увеличивается реактивное сопротивление последовательно включенного конденсатора связи CCB и "доля" входного тока г'д

Схемы замещения двух индуктивно-связанных ветвей можно получить как частный случай приведенных схем замещения четырехполюсников. Если задать индуктивно-связанный элемент уравнениями (9.24) с параметрами-сопротивлениями: z,(- = sL,-,-; Zib — sLik (k, i = l, 2; i^=k), то получим схему замещения, показанную на 9.9, а. Каждый вход состоит из индуктивной ветви, учитывающей индуктивность LH, и последовательно включенного источника напряжения, управляемого током другой ветви и учитывающего взаимную индуктивность, т. е. передаточное сопротивление sM.

где ZAi?/i — сумма потерь напряжения на всех участках. При наличии в начале линии вольтодобавочного последовательно включенного трансформатора или линейного регулятора вводится добавочная э. д. с. или «добавка», тогда для любой точки п на этой линии отклонение напряжения в какой-то момент времени t будет:

Регулирование угловой скорости изменением сопротивления резисторов в цепи якоря. Введением резисторов последовательно с обмоткой якоря двигателя можно ступенчато регулировать его угловую скорость вниз от основной. Жесткость характеристик при этом уменьшается по мере увеличения сопротивления резистора, т. е. стабильность угловой скорости невысокая, уменьшается по мере увеличения диапазона регулирования и зависит от момента сопротивления (см. 3.75). Диапазон регулирования угловой скорости не превышает (2 -*- 2,5) : 1 и зависит от нагрузки. Регулирование угловой скорости изменением сопротивления последовательно включенного резистора по условиям полного использования двигателя на всех угловых скоростях должно производиться при постоянном нагрузочном моменте, что соответствует работе двигателя с неизменным током якоря, равным номинальному. Как и в предыдущем случае, не учитывается ухудшение условий вентиляции при снижении угловой скорости. Несмотря на большие потери в резисторах, этот способ находит применение в крановых и тяговых установках, поскольку он является одним из простейших для двигателей последовательного возбуждения, применяемых в указанных приводах, а также потому, что работа этих установок происходит с перерывами.

Регулирование угловой скорости двигателя вниз от основной может быть достигнуто шунтированием его обмоток при обязательном наличии в цепи последовательно включенного сопротивления в виде резистора или обмотки возбуждения ( 4.24, а, б).

По п. 4 при отсутствии последовательно включенного предохранителя проверка проводится по условию

и RL, включаемые параллельно на напряжение сети Uc, частота которого контролируется. Контур LC содержит индуктивность обмотки /, расположенной на ярме магнитопровода 3 реле, и последовательно включенную с ней емкость С. Ток этого контура создает магнитный поток Ф\. Контур RL образуется индуктивностью обмотки 2, расположенной на полюсах 4 реле, и последовательно включенным с ней активным сопротивлением R. Ток контура RL создает магнитный поток 02, сдвинутый во времени и пространстве относительно потока Ф\. Сдвиг во времени определяется тем, что ток в контуре LC отстает от напряжения ?/с на угол фь а ток в контуре RL — на угол ф2-

последовательно включенную РБМС и параллельновклю-чгнную РБМШ и две пары контактов. Если выключатель включается ключом управления (контакты /—2) на к. з., ю срабатывает релейная защита, замыкая цепь обмотки РБМК и злектромагнита от-ьлючения выключателя. Реле РБМ срабатывает, разрывая цепь промежуточного контактора К.П и образуя цепь самоудержива-НИЯ реле через обмотку РБМШ. Отключив-

Для уменьшения колебания тока нагрузка г соединена с источником питания ( 10-5) через последовательно включенную индуктивность при параллельно включенной емкости. Индуктивность, не оказывая никакого влияния на постоянную составляющую тока, представляет

выключатель полностью включается). Наибольшее распространение получила блокировка на электрическом принципе с реле KBS ( 10.5), которое имеет две обмотки — последовательно включенную KBS (/) и параллельно включенную KBS и две пары контактов KBS1 и KBS2. Если выключатель включается ключом управления (контакты /—2) на КЗ, то срабатывает релейная защита, замыкая цепь обмотки KBS(l) и электромагнита отключения выключателя. Реле KBS срабатывает, разрывая цепь промежуточного контактора КМ и образуя цепь самоудерживания реле через обмотку KBS. Отключившийся выключатель не может быть включен до тех пор, пока схема не вернется в исходное состояние, для чего необходимо разомкнуть контакты /—2 ключа управления.

Для получения синусои-дальнего напряжения между выходом инвертора и нагрузкой необходимо включать фильтры, не пропускающие высших гармоник (например, последовательно включенную индуктивность). Ток нагрузки складывается из суммы токов

Шестая особенность: возможно существование полюса сопротивления (10.1) на нуле '(а=0). Эта особенность присуща /?С-двухполюсникам, содержащим идеальные емкости на любых частотах. Для них в схемах замещения конденсатора (см. 3.32, в, г) /•' = /•" = 0 и R' = R"=oo. Тогда в сумме (10.19) следует принять один из корней а* = Ak/Rk = Ak/oo = О, что и подтверждает существование полюса сопротивления на нуле ( 10.6,0). Эту особенность можно сформулировать иначе: функция (10.1) имеет коэффициент Ь0 = 0, если RC-двухполюснйк содержит последовательно включенную идеальную емкость. Если при этом и /?0 = 0, то получаются также нули на бесконечности ( 10.6, г).

выключатель полностью включается). Наибольшее распространение получила блокировка на электрическом принципе с реле KBS ( 10.5), которое имеет две обмотки — последовательно включенную KBS (/) и параллельно включенную KBS и две пары контактов KBS1 и KBS2. Если выключатель включается ключом управления (контакты /—2) на КЗ, то срабатывает релейная защита, замыкая цепь обмотки KBS(I) и электромагнита отключения выключателя. Реле KBS срабатывает, разрывая цепь промежуточного контактора КМ и образуя цепь самоудерживания реле через обмотку KBS. Отключившийся выключатель не может быть включен до тех пор, пока схема не вернется в исходное состояние, для чего необходимо разомкнуть контакты 1—2 ключа управления.

Показанный на 5.33 генератор на схеме 555 вырабатывает выходной сигнал прямоугольной формы, чей рабочий цикл (часть времени, когда выходной сигнал имеет ВЫСОКИЙ уровень) всегда больше 50%. Это происходит вследствие того, что времязадающий конденсатор заряжается через последовательно включенную пару резисторов 7JA + RB, а разряжается (более быстро) через единственный резистор /?в. На 5.34 показано, как обмануть схему 555 с тем, чтобы получить в рабочем цикле узкие положительные

ратном направлении как обычный диод, из-за проводимости затвор-сток). Следовательно, с помощью выходного сигнала с удвоенным максимальным перепадом формируется постоянный ток противоположной полярности и при этом на самом конденсат оре вырабатывается треугольное колебание (напряжение которого обычно лежит в дипазоне от 1/2?7Кк до 2/3?7кк). Как и в предыдущей схеме, для развязки этого сигнала (источник с высоким полным выходным импедансом) используется ОУ. Следует отметить, что в этом случае необходимо применять КМОП-схему 555, в частности при подаче на схему напряжения питания +5 В, поскольку ее функционирование зависит от максимального двойного перепада выходного напряжения. Например, напряжение выходного сигнала ВЫСОКОГО уровня биполярной схемы 555 в типовом случае ниже максимального положительного перепада на падение напряжения на двух диодах (схема Дарлингтона на п~р-п-транзисторах), что составит +3,8 В при напряжении источника питания +5 В; следовательно, остается всего 0,5 В падения напряжения (при верхнем значении сигнала) на последовательно включенную пару регуляторов тока, что явно недостаточно для включения регулятора тока (требуется приблизительно 1 В) и последовательного диода (0,6 В), построенного из полевого транзистора с р-п-первхо-дом.

КМОП-вентиль построен на полевых МОП-транзисторах обоих полярностей, которые работают в режиме усиления и соединены как ключи, а не как повторители. Открытый полевой транзистор подобен низкоомному резистору, подключенному к шине питания. Для того чтобы открыть последовательно включенную пару транзисторов Т3, Т4 и закрыть нагрузочные транзисторы Т1 и Т2, на оба входа надо подать ВЫСОКИЙ уровень. Это приведет к тому, что на выходе будет вырабатываться НИЗКИЙ уровень, т.е.

Ток, протекающий через последовательно включенную с освещаемым СЭ нагрузку, может быть представлен в виде разности фототока 1ф и темнового тока гт (выражения (1. 53) и (1. 57)); последний может быть представлен в виде суммы диффузионной и рекомбинационной составляющих:

солнечным излучением составляет г„«10 1В А/см2 при минимально возможном значении ?0?«10~20 А/см2. Близость значений реально получаемых и предельных значений i0 обеспечивает достижение в этих СЭ близких к теоретическим значений напряжения холостого хода (выражение (1.51)) и фактора заполнения нагрузочной характеристики. Выше^уже отмечалось, что ток, протекающий через последовательно включенную с освещаемым СЭ нагрузку, может быть представлен в виде разности фототока и темнового тока (iT) через