Последовательном соединении

А. Резонанс напряжений. Резонанс напряжений возможен в неразветвленном участке цепи, схема замещения которого содержит индуктивный L, емкостный С и резистивный г элементы, т. е. в последовательном колебательном контуре ( 2.43).

7.2. СОБСТВЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ В ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОМ КОЛЕБАТЕЛЬНОМ КОНТУРЕ

Равенства (8.17) — (8.19) формулируют задачу Коши, решение которой полностью описывает переходный процесс в последовательном колебательном контуре.

7.2. Собственные колебания в последовательном колебательном контуре 122

А. Резонанс напряжений. Резонанс напряжений возможен в неразветвленном участке цепи, схема замещения которого содержит индуктивный L, емкостный С и резистивный г элементы, т. е. в последовательном колебательном контуре ( 2.43).

А. Резонанс напряжений. Резонанс напряжений возможен в неразветвленном участке цепи, схема замещения которого содержит индуктивный L, емкостный С и резистивный г элементы, т. е. в последовательном колебательном контуре ( 2.43).

Для тока в последовательном ' колебательном контуре переходная характеристика, согласно (5.45), имеет вид

1. Резонанс в последовательном колебательном контуре (резонанс напряжений).

Из формального рассмотрения второго выражения можно сделать вывод, что частота этого резонанса должна совпадать с частотой резонанса в последовательном колебательном контуре, составленном из параллельно соединенных катушек L1 и L2 и параллельно соединенных конденсаторов С1 и С2 ( 5.19а).

Если пьезопластинку поместить между металлическими обкладками и подать на обкладки переменное напряжение, то пластинка начнет совершать механические колебания. На поверхностях пластинки возникнут электрические заряды и во внешней цепи потечет ток. При совпадении частоты переменного напряжения и частоты собственных колебаний пластинки возникает механический резонанс; амплитуда колебаний достигнет максимума и ток во внешней цепи будет максимальным. Таким образом, механический резонанс в кварцевой пластине подобен резонансу напряжений в последовательном колебательном контуре.

Пользуясь методом «мгновенной» частоты, определим ток I в последовательном колебательном контуре с параметрами г=10 Ом, L=l мГя, С=103пФ, при воздействии ЧМ сигнала

В общем случае при последовательном соединении п резистивных элементов ( 1.5, в) ток в цепи, напряжения на элементах и потребляемые ими мощности определяются следующими соотношениями:

1.23. К построению в. а. х. электрической цепи при последовательном соединении нелинейных элементов

При больших значениях XL и хг относительно г эти напряжения могут во много раз превышать напряжение сети. Резонанс в цепи при последовательном соединении потребителей носит название резонанса напряжений.

Когда магнитопровод имеет (кроме воздушно! о зазора) несколько участков с различными площадями поперечного сечения или материалами, их необходимо заменить предварительно одним участком, имеющим жвивалентную вб. в. х. Ф(1/м). Замену следует производить, исходя из того, что при последовательном соединении участков во всех участках существует один и тот же магнитный поток.

При подключении колебательного контура, состоящего из катушки индуктивности и конденсатора, к источнику энергии (источнику синусоидальной ЭДС или синусоидального тока) могут возникнуть резонансные явления. Возможны два основных типа резонанса: при последовательном соединении катушки и конденсатора — резонанс напряжений, при их параллельном соединении — резонанс токов.

Последовательным называют такое соединение, при котором в каждом из элементов проходит один и тот же ток. При последовательном соединении п элементов токи заданной ( 2. И, а) и эквивалентной ( 2.11, б) схем будут одинаковыми. Поэтому для них по второму закону Кирхгофа можно написать уравнение

Из этой формулы следует, что при последовательном соединении комплекс эквивалентного полного сопротивления цепи равен сумме комплексов полных сопротивлений ее последовательных участков:

Минимальная длина кабеля достигается при последовательном соединении узлов. Но при очень большом числе узлов (несколько сотен) высоки затраты на обслуживание и затруднен выбор конфигурации сети. При звездообразной топологии с одним пунктом концентрации нет указанных недостатков, но велика общая длина кабеля. Сказанное привело к смешанной, звездно-кольцевой топологии, в которой кольцо с маркерным до* ступом представляет собой самостоятельный архитектурный -компонент ( 16.25), допускающий реализовывать сравнительно простые кольцевые ЛВСт, а при большем числе узлов

Остаточная ЭДС, индуктируемая в обмотках подмагничивания полем полюсов вследствие фазового сдвига ЭДС полуобмоток, может быть устранена при последовательном соединении обмоток, размещенных под полюсами различной полярности. На 7.13,6 представлена схема соединения обмоток подмагничивания с компенсацией ЭДС фазового сдвига. Как видно из 7.13,6, для устранения ЭДС фазового сдвига последовательно соединены обмотки, размещенные под северным и южным полюсами машины. При нечетном числе пазов полной компенсации ЭДС достичь нельзя, кроме того, образуются неполные секции.

1.2. Показать, что при последовательном соединении активного сопротивления и нелинейной индуктивности, которой обладает обмотка на ферромагнитном сердечнике с безгистерезисной кривой намагничивания, при синусоидальном напряжении на входе ток, магнитный поток и напряжение на индуктивности содержат только нечетные гармоники.

Легко показать, что при последовательном соединении рабочих обмоток ( 3.4, а) ток нагрузки синусоидален. Действительно, при синусоидальном напряжении сети ток нагрузки