Последнего равенства

Заготовки, расположенные у выходного конца индуктора и нагретые выше точки магнитных превращений, потребляют мощность, меньшую, чем заготовки, находящиеся в ферромагнитном состоянии, расположенные у загрузочного конца индуктора. Однако полная мощность, потребляемая индуктором, остается постоянной, если не учитывать кратковременного переходногоJpe-жима, сопровождающего перемещение заготовок. Последнее замечание отпадает, если перемещение заготовок непрерывно.

Положительные направления токов источников тока в дуальной схеме должны быть согласованы с положительными направлениями ЭДС источников ЭДС в исходной схеме. Если при обходе ^-контура по часовой стрелке направление какой-то ЭДС этого контура совпадает с направлением обхода контура, то ток эквивалентного ей источника тока должен быть направлен к &-узлу. Если ток по некоторой ветви исходной схемы совпадает по направлению с направлением обхода fe-контура, то в дуальной схеме стрелку на соответствующей ветви направляют к k-узлу. Последнее замечание следует иметь в виду при составлении [А] и [^Сг]-матриц взаимно дуальных схем (см. § 2.31). При этом полагаем, что в каждой ветви исходной схемы имеется по одному пассивному элементу.

влением обхода контура, то ток эквивалентного ей источника тока должен быть направлен к k-узлу. Если ток по некоторой ветви исходной схемы совпадает по направлению с направлением обхода /fe-контура, то в дуальной схеме стрелку на соответствующей ветви направляют к fe-узлу. Последнее замечание следует иметь в виду при составлении [/С]-и [QJ-матриц взаимно дуальных схем (см. § Б.З).

И последнее замечание: при составлении Z (р) следует учитывать внутреннее сопротивление источника питания.

В ряде практических случаев возникает необходимость максимизации не коэффициента готовности системы, а средней наработки до первого отказа. (Заметим, что в рамках сделанных ранее предположений можно говорить просто о средней наработке на отказ, так как здесь и средняя наработка до первого отказа, и средняя наработка между отказами совпадают, если принять гипотезу о полном обновлении системы после аварийного отказа. Неоправданность этого допущения делает последнее замечание неверным.)

Импеданс источника и нагрузки. Последнее замечание очень важно, поэтому задержим на нем свое внимание, прежде чем приступить к вычислениям, связанным со свойствами эмиттерных повторителей. При анализе электронных схем всегда стремятся связать выходную величину с какой-либо входной, как например на 2.7. В качестве источника сигнала может выступать выход усилительного каскада (с эквивалентным последовательным импедансом ZBbIJ), к которому подключен еще один каскад или нагрузка (обладающая входным импедансом ZBX). Вообще говоря, нагрузочный эффект следующего каскада проявляется в ослаблении сигнала, о чем шла речь ранее в разд. 1.05. В связи с этим обычно стремятся к тому, чтобы выполнялось условие ZBbIX « ZBX (практическое правило рекомендует использовать коэффициент 10, что на самом деле весьма удобно).

Сравнение крутизны ПТ и биполярных транзисторов. Чтобы перевести наше последнее замечание в числа, рассмотрим ПТ с р - «-переходом и биполярный транзистор, каждый с рабочим током 1 мА. Представим, что они включены как усилители с общим истоком (эмиттером), а сток (коллектор) через резистор 5 кОм подключен к источнику питания +10 В

Область безопасной работы (ОБР), Последнее замечание о мощных транзисторах: явление, известное как «лавинный пробой», ограничивает одновременно и

Несколько замечаний о плавких предохранителях. Во-первых, в блоках питания лучше использовать медленно действующие предохранители, поскольку имеют место большие токи переходных процессов при включении (например, при зарядке конденсаторов фильтра). Во-вторых, вы можете кое-что недоучесть при расчете номинального тока срабатывания предохранителя. Дело в том, что в источнике питания постоянного тока велико отношение эффективного (действующего) значения тока к его среднему значению ввиду малости угла проводимости (части цикла, когда диоды выпрямителя находятся в проводящем состоянии). Проблема усугубляется, когда конденсаторы фильтра имеют большую емкость. В результате эффективное значение тока будет значительно выше, чем вы могли бы предположить. Лучше всего в этой ситуации поступать следующим образом: измерить ток амперметром «истинного действующего значения», а затем выбрать предохранитель с током срабатывания по меньшей мере на 50% большим измеренной величины (чтобы учесть перенапряжение в сети, эффект «усталости» предохранителя и т.п.). И наконец, последнее замечание. Подводя провода к держателю предохранителя (к тому, что обычно применяется

И последнее замечание относительно входных характеристик: температурные градиенты на кристалле, обусловленные рассеиванием мощности на выходных каскадах, могут ухудшить указанное в спецификации напряжение смещения входов. В частности, в связи с тем что тепло, генерируемое на выходном каскаде и зависящее от состояния, может привести к переключению входа, для входных сигналов вблизи О В (дифференциальное напряжение) возможен эффект «урчания двигателя» (медленные колебания на выходном каскаде).

Последнее замечание на эту тему. Когда эффекты длинной линии типа «звонов» и выбросов по земле сильно вас допекут, вы, возможно, в отчаянии прибегнете к распространенному приему: подключить конденсатор прямо к вентилю, управляемому длинной линией. Мы сами делали это неоднократно, тем не менее мы не рекомендуем прибегать к этому малоизящному приему, поскольку он только усложняет проблему больших токов по земле во время логических переходов (см. разд. 9.11).

Умножая правую часть последнего равенства на /iH//ia. получаем

Умножив числитель и знаменатель в правой части последнего равенства на величину <в0, получаем, что

В левой части последнего равенства порядок следования операций интегрирования по частоте <о и дифференцирования по координате z может быть изменен. Кроме того, второе слагаемое в правой части на основании известного свойства преобразования Фурье пропорционально производной по времени от мгновенного значения тока. Таким образом, в соответствии с (7.20) получаем

Из последнего равенства по известному току источника определяем значение напряжения ветви 5:

Так как ф=Чг(/д;), то a = F(fx). Из последнего равенства следует, что при fx = fcp (ф = 0) а=45°. При fx = fa стрелка займет крайнее левое положение, а при fx=fK— крайнее правое.

Разделив обе части последнего равенства на с, получим:

Из последнего равенства и условия Zi(p]Z2(p) = 7
Разделив все члены последнего равенства на Wi, получим

где суммирование ведется по всем s-м элементам, связанным с Xi и Xj. Из последнего равенства следует, что для минимизации суммарной взвешенной длины соединений БИС необходимо, чтобы в паре переставляемых элементов один из них имел как наибольшую связность, так и наибольшую длину соединений с остальными элементами по сравнению с другими элементами. Чтобы найти такие пары переставляемых элементов, их следует предварительно упорядочить по указанным характеристикам, используя, например, выражения (5.36), (5.37). Если для элемента лс< приращения AQ (я (к)) нужного знака отсутствуют, то следует перейти к рассмотрению возможности перестановки нового элемента xi+1 и т.д. Анализ показывает, что для определения AQ (я (к) = max на каждой итерации необходимо испытывать N (N — 1)/2 парных перестановок, что приводит к существенным затратам времени счета ЭВМ. Поэтому в ряде итерационных алгоритмов подвергаются испытанию лишь некоторые перестановки, например, соседних элементов. Этот прием позволяет также упростить вычисление самих приращений показателя оптимизации.

Справедливость последнего равенства вытекает из того, что/с =•/Сначпри (/сз = ^/си. Чтобы упростить нахождение производной dlCltm/dICj представим зависимость/Снач (/с) в явной форме. Подставляя в (12.3) выражение UBX = "• —(Ua П2 — Rfc), определяемое входной цепью формирователя, и решая уравнение относительно /с наЧ( получаем

Из последнего равенства следует, что условием самовозбуждения генератора с внутренним отрицательным сопротивлением будет неравенство