Поскольку сопротивление

измерительную цепь последовательно, а к аахиман И1,И2 иемеритель-ной обмотки подклпчаетея амперметр иди токовые обмотки ваттметров, счетчиков,реле и т.п. Поскольку сопротивления этих приборов невелики, то нормальным режимом работа трансформатора тока является режим короткого вамахация. Вследствие этого его сердечник ненасытен и рассчитан на весьма небольшие индукции (0,06 - 0,11VO. Наличие небольшого тока намагничивания трансформатора тока при-водит к погрешностям. В вависимооти от величина погрешности транофориатора тока делятся•ад пять классов: 0,2; 0,5; 1; 3; Ю.

В активных фильтрах более высоких порядков ИНУН (ОУ) охватывается частотно-избирательной ПОС. На 4.5 приведены принципиальные схемы активных ФНЧ (а) и ФВЧ (б) второго порядка на ИНУН. Рассмотрим работу активного ФНЧ. При сигналах, частота которых находится в полосе пропускания фильтра, Ku0 = (Roe/R3) + l и С/вьи имеет максимальное значение, поскольку сопротивления емкостей велики и они не оказывают влияния на работу ФНЧ. При сигналах, частоты которых соответствуют участку спада С/вых (см. 1.5,6), часть входного сигнала шунтируется уменьшенным сопротивлением конденсатора Cv (как в фильтре первого порядка). Однако сопротивление конденсатора С2 тоже уменьшается (при увеличении/), следовательно, обнаруживается действие ПОС на этих частотах, что увеличивает Ки фильтра. При очень больших / сигналы не проходят на выход ОУ, полностью шунтируясь минимальным сопротивлением конден-

Поскольку сопротивления провода и рельсов первого и второго участков линии одинаковы (Rni—Rnz и Яр1=Яр2), потеря напряжения на втором участке Д[/2=А?Л = 6,7 В и, как следует из 3.9, напряжение

Поскольку сопротивления эмиттерного и коллекторного переходов, ;i также нагрузки включены последовательно и ток через них почти одинаков, небольшое изменение тока эмиттера вызовет небольшое изменение напряжения в эмиттерной цепи, тогда как в коллекторной цепи это изменение будет весьма значительным, если RK велико. В этом алучае напряжение, а следовательно, и мощность возрастут во много раз. В самом деле, изменение напряжения на эмиттере на А(/э вызовет изменение эмиттерного тока на Д7Э = Д1/Э/ЯЭ. Ток коллектора изменится практически на такое же значение: А/к % Д/э, а напряжение на нагрузке изменится на &UK = RK AJ к ~ ^к Д^ э- Если подставить в Д1/к значение Д/э, то Дик = ЛкД1/э/-^э> откуда видно, что приращение напряжения на RK больше приращения напряжения в эмиттерном цепи в RK/ЯЭ раз. А так как RK » Кэ> то Д^к » Д^э-

Поскольку сопротивления разных элементов расчетной схемы могут

Падение напряжения Ив.г на сопротивлении Re.s калиброванной проволоки в — г, создаваемое током /2 при постоянном значении тока /х и частоте / будет также постоянным. Таким образом, шкалу калиброванной проволоки в — г также можно проградуировать в единицах напряжения. Поскольку сопротивления Ra-6 и Re.s проволок чисто активные, то напряжения Ua-e и Ue.e совпадут по фазе с токами, но будут сдвинуты относительно друг друга на 90°. Обычно значение тока /2 при неизменном значении тока Д зависит от частоты, так как

Эта схема непригодна для измерения малых сопротивлений, поскольку сопротивления подводящих проводов и переходные контакты оказываются включенными последовательно с измеряемым сопротивлением Rx, вызывая систематические погрешности. Схема, показанная на 12.2,6, позволяет исключить влияние сопротивления подводящих проводов и переходных сопротивле*

Следует отметить, что сопротивления К\ и 2ц могут быть приведены как ко вторичной, так и к первичной цепи. При этом приведенные отношения не изменяются. Поскольку сопротивления /?i и 2ц, приведенные к первичной цепи, не меняются в процессе регулировки числом вторичных витков, то и отношения Агц/2цМИН и •/?1/2цмакс не зависят от этой регулировки.

Решение. Поскольку сопротивления в плече А отличаются по углу на я/2 (активное сопротивление и емкость), то согласно (4.19)

1 и 2 нельзя, поскольку сопротивления Zt и Z2 второго четырехполюсника оказываются соединенными параллельно, что приводит к изменению Z-матрицы второго четырехполюсника по сравнению с Z-матрицей уединенного второго четырехполюсника.

Предположим, что нелинейные сопротивления гх и г2 ( 1.24, а) имеют в. а. х., изображенные на 1.24, в. Поскольку сопротивления соединены последовательно, ток в них один и тот же, а напряжения связаны соотношением

Поскольку сопротивление цепи якоря лл. намного меньше з.ц.с, якоря с^а. > то ток короткого замыкания IK имеет.большую величину. Он может вызвать сильный нагрев якорной обмотки, поэтому опыт короткого замыкания нацо проводить по возможности быстрее.

Ограничение по току в переходных режимах выражается прямой 61 = /max в правой части диаграммы. В том случае, если для выбранного двигателя максимально допустимый ток уменьшается с увеличением скорости, ограничение по току будет выражаться некоторой кривой (вместо прямой 6). Ограничение по напряжению в переходных режимах выражается также в виде ограничения по току (поскольку сопротивление нагрузки посто-

этих случаях используют транзисторные ключи. На 8.13, а приведена схема ключа на биполярном транзисторе. Входная (управляющая) цепь здесь отделена от выходной (управляемой) цепи. Ключ мало отличается от усилителя, выполненного по схеме с общим эмиттером. Однако транзистор работает в ключевом режиме, характеризуемом двумя состояниями. Первое состояние определяется точкой А! на выходных характеристиках транзистора; его называют режимом отсечки. В режиме отсечки ток базы /б=0, коллекторный ток /Ki равен начальному коллекторному току, а коллекторное напряжение UK—UKi^EK ( 8.13, б). Режим отсечки реализуется при отрицательных потенциалах базы. Второе состояние определяется точкой А 2 и называется режимом насыщения. Он реализуется при положительных потенциалах базы. При этом ток базы определяется в основном сопротивлением резистора /?б и I(,^ = UBJR^, поскольку сопротивление открытого эмиттерного перехода мало. Коллекторный переход также открыт, и ток коллектора IK^EJRK, а коллекторное напряжение i/K2»0. Из режима отсечки в режим насыщения транзистор переводится воздействием положительного входного напряжения. При этом повышению входного напряжения (потенциала базы) соответствует понижение выходного напряжения (потенциала коллектора), и наоборот. Такой ключ называют инвертирующим (инвертором). В рассмотренном транзисторном ключе уровни выходного напряжения, соответствующие режимам отсечки и насыщения, стабильны и почти не зависят от температуры.

Для получения логического элемента И диоды включают по схеме 8.24, а, если кодирование сигналов соответствует 8.24, б. Действительно, при сигнале «О» на всех входах все диоды открыты, в них и в резисторе R появляются токи, создаваемые источником э. д. с. EI и замыкающиеся через источники сигналов, подключенные ко всем входам. Поскольку сопротивление резистора R значительно больше прямого сопротивления диодов, напряжение на нем приблизительно равно Е, а напряжение на выходе оказывается близким к нулю.

Решение. 1. Поскольку сопротивление нагрузки для ОУ, как правило, должно быть не менее 2 кОм, выбираем Rf — = 2 кОм (это нагрузка для предыдущего каскада).

ответствуют их номинальным значениям, то состояние равновесия моста не должно нарушаться и /г=0. Поскольку сопротивление R?n = 100,1 Ом, то состояние равновесия нарушится и ток в магнитоэлектрическом гальванометре можно определить, если будет известна чувствительность моста к изменению сопротивления и изменение этого сопротивления, так как /Г = 50Д#2, где Д#2 = #2д—#2 = = 100,1—100=0,1 Ом.

Графический анализ работы двухтактного усилителя обычно проводят лишь для одного плеча, полагая, что плечи устройства симметричны. Этот анализ проводят с помощью выходных ВАХ транзистора и нагрузочной прямой для переменного тока, которые приведены на 3.33, а также входной ВАХ (см/ рис, 3.30). При работе в режиме класса В можно считать, что линия нагрузки как по постоянному, так и по переменному току исходит из точки, соответствующей Ек на оси напряжений. Поскольку сопротивление первичной обмотки трансформатора по постоянному току близко к нулю, его линия нагрузки располагается почти вертикально.

Бестрансформаторные выходные каскады. Тенденция к миниатюризации радиоэлектронных устройств привела к разработке двухтактных усилителей с бестрансформаторным выходом. В последнее время наиболее широкое применение находят выходные каскады как в дискретном, так и в интегральном исполнении, построенные на разнотипных транзисторах: р-п-р и п-р-п. Типичные схемы бестрансформаторных двухтактных усилителей на транзисторах с электропроводностью разных типов, характерной особенностью которых является возможность работы без фазоинверсного входного трансформатора Тр\ (см. 4.18), показаны на 4.19. Как видно из рисунка, такие выходные каскады имеют последовательное питание и параллельное включение нагрузки. Смещение по постоянному току осуществляется делителем R\RiRz- Поскольку сопротивление резистора #2 обычно мало, можно считать, что базы

лом. Таким источником может быть трансформатор, подключенный к приемной антенне, резонансный усилитель и т. п. Вследствие вентильного действия диода через него протекает в положительные полупериоды ток i, имеющий форму импульсов, величина которых пропорциональна амплитуде АМ-сигнала ( 3.42, в). Этот ток заряжает емкость С, которая в паузах между импульсами тока (при закрытом диоде) разряжается через сопротивление R. Однако разряд емкости получается незначительным, поскольку сопротивление R велико, а импульсы повторяются с высокой частотой. Поэтому емкость, не успевая существенно разрядиться, подзаряжается каждым последующим импульсом до соответствующего напряжения и. В результате это напряжение и растет или уменьшается вслед за изменением амплитуды импульсов тока, т. е. изменяется по закону модуляции АМ-сигнала ( 3.42, г).

Сопротивление нагрузки J?H остается прежним, порядка 1 МОм. Поскольку сопротивление коллектора становится значительно меньше сопротивления нагрузки, падением напряжения на коллекторе можно пренебречь и считать, что все напряжение источника питания ?/и.п.к сосредоточено на нагрузке: ?/„.„.„ » {/вых ж /э/?„.

Поскольку сопротивление резистора R — величина постоянная и может быть учтена, a In /об — величина очень малая и практически постоянная при заданной температуре, то ?/ВЫх л* « kz In ?/вх, где &2 — const.