Поскольку коэффициенты

8.24. Амплитуда напряжения источника ?=0,2 В мала по сравнению с напряжением смещения ?0 = 5 В. В этом случае вольт-кулонную характеристику варикапа можно аппроксимировать полиномом второй степени [1, § 8.15]. Поскольку коэффициент b ! = С0 + dq / du, коэффициент

Поскольку коэффициент передачи напряжения Ро — величина положительная, сдвиг фазы входного сигнала на квазирезонансной частоте отсутствует (фр = = 0). Амплитудно- и фа-зочастотная характе-

щие изменяются по мощности относительно друг друга не больше чем в два раза. Поскольку коэффициент передачи показывает, во сколько раз изменяются амплитуды напряжения спектральных составляющих, а мощность гармонических колебаний пропорциональна квадрату амплитуды напряжения, то можно допустить изменение коэффициента передачи в полосе пропускания не больше чем в]/2 раз.

При измерении интенсивности отраженного света угол падения светового луча обычно отличен от нуля и составляет 5 — 10°, поскольку коэффициент отражения при таких углах падения практически не отличается от его значения при нормальном падении. Условие fe
Наибольшее распространение в схемах бесконтактных УРЗ получили биполярные транзисторы типов р-п-р и п-р-п, состоящие из двух противоположно включенных р-я-переходов. Обычно они используются в ключевом режиме, поскольку коэффициент усиления каждого типа транзистора меняется от экземпляра к экземпляру и существенно зависит от его температуры, что очень усложняет построение схем на транзисторах, работающих в линейном режиме.

С увеличением нагрузки зависимость cos«pi(/2) сначала резко возрастает, достигает максимального значения при некотором значении тока /2, а затем несколько уменьшается при дальнейшем увеличении нагрузки, что можно видеть из векторной диаграммы нагруженного трансформатора, так как с увеличением тока нагрузки h одновременно происходит увеличение .и тока первичной обмотки трансформатора 1\. Поскольку коэффициент мощности потребителя электроэнергии cos ф2= const, то с увеличением тока / происходит его смещение в сторону напряжения 1/1. При этом угол ф уменьшается, a coscpi увеличивается до определенного предела, равного cos(pimax, так как дальнейшее увеличение /2 (а следовательно, Р? и J\) приводит к значительному возрастанию реактивного падения напряжения на первичной обмотке Д/.

Предположим, что напряжение на всех электродах, а следовательно, действующее напряжение ?/д изменилось в п раз и поэтому общий катодный ток изменился в m раз. Поскольку коэффициент токораспределения остался при этом прежним, то анодный ток /а и ток экранирующей сетки /с2 тоже изменятся в m раз. Следовательно, для пересчета семейства анодных характеристик на другое, снятое при каком-то другом значении напряжения экранирующей

Поскольку коэффициент использования характеризует одновременно класс конструкции электрической машины и класс системы охлаждения, в большинстве практических случаев расчет и проектирование системы проводятся для заранее выбранного типа. Так, например, можно считать известным, что прокатные двигатели постоянного тока двухъякорного исполнения требуют принудительной вентиляции.

Следует иметь в виду, что значение коэффициента трения Лтр, зависящего от скорости (неизвестной) движения среды, должно быть принято предварительно, как это обычно делают в вентиляционном и гидравлическом расчетах. При необходимости после выбора длины канала может быть проделано второе приближение. Как правило, однако, в этом нет необходимости, поскольку коэффициент трения зависит от скорости незначительно, а ориентировочное значение скорости легко может быть получено на основе априорного задания длины канала.

Поскольку коэффициент z для каждого вида аэродинамического сопротивления определяется не только размерами канала и свойствами среды, но и коэффициентом местного сопротивления , последнее утверждение означает, что именно коэффициент местного сопротивления следует брать (например, из экспе римента) в соответствующей форме.

Ограничение по коммутации установить значительно труднее. Ранее было ориентировочно получено предельное значение /Сщ= = 600...900. Поскольку коэффициент /Сщ пропорционален скорости и квадрату тока якоря

Несмотря на то что разность А/г — Ар можно считать небольшой, слагаемыми, содержащими д&/дх, в уравнениях (З.ба) и (3.56) пренебречь нельзя, поскольку коэффициенты, стоящие перед д&/дх, велики. Однако эти слагаемые можно исключить, если уравнение (З.ба) помножить на ар=ец.рр, а уравнение (3.56) — на <Гп = ец„п, после чего почленно сложить эти уравнения. В результате получают одно уравнение для избыточной кэнцентрации дырок (электронов)

При XKQS >XK1E / >/<'•" и, наоборот, при Хк02 < z^o1)>''ri))- Как было отмечено еще в 30-е годы в СРЗиУ ТЭП О. М. Богатыревым, эти соотношения для КЗ на одиночных линиях справедливы и для всех ветвей схем нулевой последовательности, поскольку коэффициенты то-кораспределения в схеме нулевой последовательности не зависят от вида повреждения. Подобные соотношения могут быть получены и для отношения токов обратной последовательности в месте КЗ и в отдельных ветвях [16].

а значение ю0 выбирается на основании общих рекомендаций (201, т. е, исходя из желания иметь быстродействие наблюдающего устройства выше, чем быстродействие всей системы. Поскольку коэффициенты модального регулятора соответствуют со0 — 17с"1, при расчете L значение <о0 может быть принято равным 20 с"1. С учетом сказанного, протокол вычисления L с использованием программы MODOBS получит вид

В заключение следует заметить, что поскольку коэффициенты \. &я» ^з ч ^4 являются комбинациями параметров объекта управления и управляющих связей, то, если известна структура системы к параметры объекта, можно путем декомпозиции найденных коэффициентов обобщенного уравнения определить параметры прямых и обратных управляющих связей (см. § 6-6).

Материал подложки должен иметь максимальное удельное сопротивление и минимальную величину диэлектрической проницаемости, кроме того, при выборе материала для подложки необходимо учитывать его теплопроводность и величину коэффициента линейного расширения. Поскольку коэффициенты линейного расширения кремния и большинства материалов многослойных керамических подложек не согласованы, хотя и близки по значению, то приходится предусматривать специальные меры по снижению тепловых напряжений в конструкции полупроводник— подложка.

Поскольку коэффициенты с%я, а*й, Ь*о ПРИ этом уменьшаются [см. (64-86), (64-87)], это приводит к уменьшению потока Ф и пропорциональной ему ?.„0 = а*о^*я + b%0I „.й + с*о и к увеличению угловой скорости Q^.. Механическая характеристика 2 [при #ш/(#ш + #п) ^ 0>75; U — Uu] располагается выше характеристики / [при RU,/(RUI + Rn) — 1; V = U,,]. Пределы регулирования угловой скорости шунтированием последовательной обмотки ограничиваются условиями коммутации.

Применение сплавов молибдена в качестве инструментальных материалов при горячей обработке сталей и сплавов давлением обусловлены их высокой прочностью и твердостью при повышенных температурах, наряду с хорошими теплофизиче-скими свойствами. Например, оправкой из сплава Мо — 0,5% Ti можно прошить около 100 заготовок стандартной длины из аустенитной нержавеющей стали, в то время как оправки из легированной инструментальной стали выходят из строя после 1—2 прошивок [156а]. С помощью молибденовых оправок можно прошивать заготовки большой длины, которые не поддаются прошивке при использовании оправок из инструментальной стали. Кроме того, применение оправок из молибденовых сплавов позволяет решить проблему прошивки сплошных трубных заготовок из жаропрочных никелевых сплавов. Прошивка заготовок из таких сплавов обычными оправками из инструментальной стали обычно не удается или приводит к возникновению на внутренней поверхности гильз трещин и других дефектов, обусловленных интенсивным износом оправки. Используя в качестве материала для оправок отечественные молибденовые сплавы, можно прошивать каждой оправкой до 60—80 заготовок из никелевых сплавов (ЭЙ 435 и ЭЙ 652) при удовлетворительном качестве внутренней поверхности гильз [77а]. Сплав TZM применяют для изготовления сильнонагруженных матриц, используемых для прессования фасонных профилей из стали и других материалов при температуре выше 540° С [193а]. Молибден применяют также в виде фольги в качестве материала подложки для сульфида кадмия в солнечных батареях. Это позволяет почти в 5 раз уменьшить массу подложки, по сравнению со стеклянной, при рдновременном увеличении ее гибкости и пластичности. Поскольку коэффициенты теплового расширения молибдена и кремния близки, молибден служит хорошим материалом для дисков кремниевых выпрямителей. Молибден применяется также для токовводов в сверхвысокочастотных усилителях, для изготовления упругих подвесок, растяжек и т. д.

При Хк02 >XKls /0) >/(u> и, наоборот, при Хк02 < kisk'o1* ko- Как было отмечено еще в 30-е годы в СРЗиУ ТЭП О. М. Богатыревым, эти соотношения для КЗ на одиночных линиях справедливы и для всех ветвей схем нулевой последовательности, поскольку коэффициенты то-кораспределения в схеме нулевой последовательности не зависят от вида повреждения. Подобные соотношения могут быть получены и для отношения токов обратной последовательности в месте КЗ и в отдельных ветвях [16].

где и°ф1т — амплитудное значение напряжения на силовом входе РО. Из (3.22) следует, что при уменьшении периода квантования Тв=Тс/2 коэффициент передачи РО по управляющему воздействию [см. (3.5)] будет изменяться во времени по ступенчато-синусоидальному закону, а значит, по такому же закону будет изменяться общий коэффициент передачи разомкнутой системы, поскольку коэффициенты передачи других звеньев структурной схемы постоян-

Для получения достаточно малой температурной погрешности нуля недостаточно перед наклейкой подобрать полупроводниковые тензорезисторы с одинаковыми температурными коэффициентами. Вследствие того что приклеивание тензорезистора происходит при температуре 150°С, его сопротивление значительно изменяется после охлаждения до комнатной температуры, поскольку коэффициенты расширения стали и кремния резко различаются. Так как это изменение сопротивления для различных тензорезисторов может различаться, в результате возникает добавочная причина дрейфа нуля.