Поперечной емкостной

8.13. Структурная схема поперечной дифференциальной токовой

12.10. Действие поперечной дифференциальной токовой защиты при различных видах витковых (а и б) и междуфазных (в, г) КЗ

8.18. Принципиальная схема поперечной дифференциальной защиты

Для выполнения поперечной дифференциальной защиты двух параллельных линий с отдельными выключателями на каждую линию необходимо применить реле направления мощности, включаемого на разность токов защищаемых линий и на напряжение шин подстанции.

Особенностью направленной поперечной дифференциальной защиты является наличие реле направления мощности, выбирающих поврежденную линию, которую надо отключить.

Реле направления мощности, используемые в направленной поперечной дифференциальной защите, двустороннего действия типа РБМ-270. Реле типа РБМ-271 от междуфазных КЗ включается на фазный ток и междуфазное напряжение по 90-градусной схеме, а реле типа РБМ-278 от замыканий на землю включается на ток и напряжение нулевой последовательности. Способы включения реле направления мощности и методика проверки электрических характеристик аналогичны рассмотренным в § 12.3 и 12.4.

t/CT= 1,15 Улом измерить небаланс поперечной дифференциальной защиты генератора.

4.4. Проанализировать небалансы и уточнить уставку поперечной дифференциальной защиты генераторов.

11-14. Принципиальная схема поперечной дифференциальной защиты генератора.

11.14. Схема поперечной дифференциальной защиты генератора:

6-23. Принципиальные однолинейные схемы поперечной дифференциальной токэвой направленной защиты обеих сторон параллельных линий.

до 110—220 кВ, иногда 330 кВ. Однако и в таких сетях для некоторых режимов работы чувствительной релейной защиты, например при включении защищаемой линии под напряжение, оказывается необходимым учет поперечной (емкостной) проводимости. При длине В Л до 150— 250 км этот учет можно осуществлять, рассматривая параметры линии R, L и С сосредоточенными (см., например, [32]), по известным Т^ или П-образным схемам замещения. Трехфазная линия характеризуется тремя междуфазными емкостями СМф и тремя емкостями фаз Со по отношению к земле ( 1.47,а). Треугольник, образованный СМф, преобразуется в эквивалентную звезду с емкостями С=ЗС„гф ( 1.47,6). В симметричном (рабочем) режиме совокупность С и Со образует рабочую емкость Сраб = С+Со=ЗСМф+С0 ( 1.47, в).

Учет поперечной емкостной проводимости защищаемой линии. При рассмотрении дифференциальных токовых защит выше предполагалось, что от влияния поперечной емкостной проводимости защита может отстраиваться соответствующим выбором ее параметров срабатывания. Однако для длинных линий сверх- и ультравысокого напряжения, имеющих значительные емкостные проводимости, такое решение вопроса, как показали исследования ЭСП (В. М. Ермоленко, С. Я- Петров) и ВНИИЭ (Е. Д. Са-

Применение поперечной емкостной компенсации в узлах нагруз!ки существенно сказывается на характере протекания процесса при изменении напряжения в питающей сети, поскольку генерируемая конденсаторами реактивная мощность убывает со снижением напряжения пропорционально второй степени изменения напряжения. В этом случае за точкой а влево дефицит реактивной мощности будет нарастать быстрее и вероятность

больше степень компенсации, тем более резко изменяется реактивная мощность, потребляемая из системы. Вместе с тем применение поперечной емкостной компенсации снижает вероятность образования дефицита реактивной мощности в системе и эти два фактора должны приниматься во внимание при выборе мощности конденсаторов по условиям экономического режима работы электрических установок.

При применении поперечной емкостной компенсации ( 11-6) значение критического напряжения меняется и оно зависит от степени компенсации и соотношения значений индуктивного сопротивления внешней цепи и двигателя.

При применении поперечной емкостной компенсации ( 3.42, а, б) критическое напряжение зависит от степени компенсации, определяемой соотношением индуктивного сопротивления внешней сети и двигателя.

Параметры режлмов работы се"'и в свою очередь определяются параметрами элементов сети: продольным сопротивлением z=R+i-*-a = vot+5y.Ql, поперечной емкостной проводимостью ус = bQl 22

Возможен другой алгоритм действия дистанционной защиты, который не требует предварительной фильтрации входных величин. Суть алгоритма заключается в том, что параметры линии от места установки защиты до точки короткого замыкания рассчитывают из уравнения короткозамкнутой линии по мгновенным значениям. Поясним это на примере сравнительно короткой линии, для которой можно пренебречь влиянием поперечной емкостной проводимости.

до 110—220 кВ, иногда 330 кВ. Однако и в таких сетях для некоторых режимов работы чувствительной релейной защиты, например при включении защищаемой линии под напряжение, оказывается необходимым учет поперечной (емкостной) проводимости. При длине ВЛ до 150— 250 км этот учет можно осуществлять, рассматривая параметры линии R, L и С сосредоточенными (см., например, [32]), по известным Т- или П-образным схемам замещения. Трехфазная линия характеризуется тремя междуфазными емкостями СМф и тремя емкостями фаз Со по отношению к земле ( 1.47, а). Треугольник, образованный СМф, преобразуется в эквивалентную звезду с емкостями С=ЗСмф ( 1.47,6). В симметричном (рабочем) режиме совокупность С и Со образует рабочую емкость Сраб=С+Со=ЗС„ф+Со ( 1.47, е).

Учет поперечной емкостной проводимости защищаемой линии. При рассмотрении дифференциальных токовых защит выше предполагалось, что от влияния поперечной емкостной проводимости защита может отстраиваться соответствующим выбором ее параметров срабатывания. Однако для длинных линий сверх- и ультравысокого напряжения, имеющих значительные емкостные проводимости, такое решение вопроса, как показали исследования ЭСП (В. М. Ермоленко, С. Я. Петров) и ВНИИЭ (Е. Д. Са-

ние части генераторов ГЭС и в некоторых случаях (при необходимости) турбогенераторов или блоков ТЭС (ОГ); аварийное управление мощностью паровых турбин (АУМПТ); электрическое торможение (ЭТ) кратковременным включением нагрузочных резисторов; деление ЭЭС (ДС), если указанные выше управляющие воздействия неэффективны; форсировку возбуждения (ФВ) генераторов; управление устройствами продольной и поперечной емкостной компенсации — форсировку компенсации (ФК); отключение шунтирующих реакторов (ОР); включение шунтирующих реакторов; отключение части нагрузки потребителей (ОН).