Поперечными размерами

Полные потери в демпферной обмотке ротора от поперечных составляющих токов

На 2.2, а показаны пути продольных составляющих токов (т. е. токов, протекающих по контурам продольной оси), а на 2.2, б — пути поперечных составляющих токов. Действительное распределение токов в стержнях и кольцах демпферной обмотки определяется наложением продольных и поперечных составляющих токов. Так как оси d и q перпендикулярны, взаимная индукция между системами контуров демпферной обмотки по осям d и q отсутствует.

В заключение целесообразно представить физическую трактовку воздей-ствия кориолисовой силы на поток, не отвлекаясь от влияния вязкости и наличия поперечных составляющих скорости относительного движения.

На 2.100 показано распределение продольных и поперечных составляющих поля рассеяния и продольных и поперечных сил для концентрических обмоток равной высоты. Продольные силы F&I и Fdz определи-

Это явление полной взаимной компенсации поперечных составляющих магнитных полей вторичных обмоток называют вторичным симметрированием обмоток трансформатора.

В случае неодинаковых нагрузочных сопротивлений Z'n и Z"H синусной и косинусной обмоток трансформатора получается неполное его вторичное симметрирование, так как разность поперечных составляющих полей Ф'2со5 а — Ф^ sin а =? 0. Эта разность полей, по закону Ленца, компенсируется полем Фк короткозамкнутой компенсационной обмотки на первичной стороне (см. 40.4).

2) Машина с демпферной обмоткой. Продольная ось. В этом случае для определения переходных периодических составляющих тсков приходится рассмотреть полную систему однородных дифференциальных уравнений, включающую оба уравнения (73-20) и уравнения для короткозамкнутых контуров ротора (73-13), (73-14). Эта система распадается на две независимые системы уравнений для продольных и поперечных составляющих токов. -- Продольные — переходные— периодические составляющие токов должны удовлетворять отстеже уравненийт

8.18. Поле поперечных составляющих вектора скорости в сборке с ин-тенсификаторами осевой закрутки

На 8.18 показано экспериментально полученное поле поперечных составляющих скорости в сборке с интенсификаторами осевой закрутки. Как видно, вращение вокруг оси сборки имеет место только в проходном сечении между внешним рядом стержней и обечайкой канала. Это движение приводит также к образованию вторичных вихрей и циркуляции потока вокруг отдельных стержней. Таким образом, можно сказать, что общего осевого вращения во всем поперечном сечении сборки, которое бы приводило к выравниванию теплогидравлических параметров, интен-сификаторы осевой закрутки не создают. Поэтому, по-видимому, процесс интенсификации теплообмена в двухфазном потоке происходит за счет циркуляции между сборкой и каналом и вокруг отдельных стержней, которая способствует перемешиванию потока, и за счет образования вторичных вихрей, которые приводят к сепарации влаги из ядра потока на поверхность твэлов.

опоры действуют также нагрузки от поперечных составляющих тяжения проводов и тросов. Чаще всего при углах поворота линий до 20° применяют угловые опоры анкерного типа (см. 1.3). При углах поворота линии электропередачи более 20° вес промежуточных угловых опор значительно возрастает. Поэтому в СССР промежуточные угловые опоры применяются для углов поворота линий до 10—20° [12]. На В Л применяются специальные опоры следующих типов: транспозиционные — для изменения порядка расположения проводов на опорах; ответвитель-ные — для выполнения ответвлений от основной линии; переходные — для пересечения рек, ущелий и т. д.

Чтобы исключить возможность появления поперечных составляющих сил, воздействующих на динамометр, надо создать специальные условия (фиг. 9.8 — 9.11).

Потери напряжения (и мощности) в кабеле желательно сделать возможно меньшими, но при этом увеличение сечения кабеля ограничено поперечными размерами установки, допустимыми для примененной в скважине обсадной колонны. Например, для питания двигателей ПЭД-10-103 и ПЭД-20-103 при глубине подвески агрегата, которой соответствует развиваемый насосом напор Н до 780 м, часто применяется кабель марки КРБК с площадью сечения 3X16 мм2, а при напоре Я до 1500 м — с площадью сечения 3X25 мм2. Для двигателей ПЭД-46-123 при Н до 875 м сечение кабеля 3X25 мм2, а при Н до 1315 м оно равно 3X35 мм2.

где <тс — предел прочности, Па; Рс — разрушающая нагрузка при статическом сжатии, Н; F — поперечное сечение образца, измеренное перед приложением нагрузки, м2. Высота образца не должна быть большой по сравнению с его поперечными размерами во избежание продольного изгиба. Для проведения испытаний на разрыв и сжатие применяют специальные устройства (разрывные машины, испытательные прессы, динамометры). Разрывная машина имеет "зажимы, в которых закрепляется испытуемый образец, подвергающийся действию постепенно возрастающей нагрузки, а также устройства для измерения действующего на образец усилия и деформации образца. Более совершенные машины снабжаются устройством, автоматически вычерчивающим график зависимости деформации образца от значения действующего на него усилия вплоть до момента разрушения .образца. Для испытаний материалов применяются разрывные машины самых различных размеров, рассчитанные на нагрузки от сотых долей ньютона (например, динамометры для определения прочности волокон) до многих килоньютонов. Требования к ним излагаются в ряде стандартов. Так, разрывные машины, применяемые при испытании пластмасс на растяжение, должны по своим техническим характеристикам удовлетворять требованиям стандарта ГОСТ 20480—75. Разрывные машины могут иметь привод — ручной или от электродвигателя. Электропривод предпочтительнее, так как он дает возможность более плавно, без рывков, повышать нагрузку с определенной скоростью.

т. е. его ротор должен быть двухполюсным. Кроме того, при большой скорости вращения существен вопрос обеспечения механической прочности ротора. Поэтому турбогенераторы делаются с неявно-полюсным ротором. Для них характерны небольшие радиальные и значительные осевые размеры. Гидрогенераторы работают при малых скоростях вращения. Поэтому для получения э. д. с. стандартной частоты требуется большое число пар полюсов. Гидрогенераторы делаются явнополюсными и отличаются относительно большими поперечными размерами. Как правило, их выполняют для вертикальной установки. Синхронные генераторы изготовляются на напряжение 0,4; 6,3; 10,5; 15; 20 кВ.

При больших токах, когда на поверхности контактов образуется макрованна расплавленного металла с поперечными размерами, значительно превышающими ее глубину, масса выброшенного металла в расплавленной фазе

Ограничимся здесь расчетами магнитных цепей, воздушные зазоры в которых по форме такие, как на 21-9,6, и длина которых мала по сравнению с поперечными размерами. При этом поле в зазоре приближенно будем считать однородным, и тогда Ф=В5.

Ограничимся здесь расчетами магнитных цепей, воздушные зазоры в которых ло форме такие, как на 7-10,6 и длина которых мала по сравнению с поперечными размерами. При этом поле в зазоре приближенно 'будем считать однородным, и тогда Ф = В8.

участки 111 и IV — воздушные промежутки (зазоры). Ввиду малости их длины по сравнению с поперечными размерами площадь их поперечного сечения такая же, как и для участка /, т.е. S3=S4=S1=6,25 см2. Соответственно и магнитная индукция B4=B3 = Bi = 1,2 Тл.

Одно из технических решений использует преобразователи Холла в форме параллелепипеда с поперечными размерами, намного меньшими его длины (нитевидные преобразователи), имеющие малые собственные отражения. Место подсоединения металлических выводов вынесено за пределы СВЧ-поля. Преобразователи располагают неэквидистантно (см. 6.13), благодаря чему минимизируется значение собственных КСВН и влияние фазы коэффициента отражения нагрузки. Удается создать ваттметры, измеряющие проходящую импульсную мощность 1 ... ...100 кВт в волноводе 10x23 мм2 с погрешностью не более 10% при КСВН<4.

а) Канонический оператор измерения не учитывает эффекта сопротивления поперечной деформации, обусловленной трением 15]. Это происходит тогда, когда сопрягаются силоизмерители и дополнительные силовводящие детали с весьма различными поперечными размерами, из-за чего на контактирующих поверхностях возникают дополнительные касательные напряжения, которые находятся в равновесии благодаря силам трения. Неизбежным следствием этого является увеличение гистерезиса. Явление сопротивления поперечной деформации весьма трудно поддается описанию, но, так как причина его возникновения ясна [9], это явление может в большинстве случаев исключаться из рассмотрения.

22.19р. Стальная полоса с поперечными размерами 2а — 1 мм и h — 50 мм находится в переменном магнитном поле, изменяющемся во времени по синусоидальному закону с частотой / = 500 Гц ( 22.3, а). Вектор напряженности магнитного поля на поверхности

22.19р. Стальная полоса с поперечными размерами 2а — 1 мм и h — 50 мм находится в переменном магнитном поле, изменяющемся во времени по синусоидальному закону с частотой / = 500 Гц ( 22.3, а). Вектор напряженности магнитного поля на поверхности