Показывает уравнение

Равенство (5.10) показывает возможность подключения измеряемого сопротивления в любое плечо моста и определение его значения через сопротивления трех других плеч.

Температура плавления припоя должна быть выше температуры, при которой осуществляется герметизация микросхем (во избежание повторного расплавления припоя). Опыт зарубежных фирм показывает возможность использования системы «индий—медь», где индий играет роль временного припоя. При температуре 155° С он плавится, смачивая медную поверхность выступов и выводов корпуса. После проверки схемы кристалл в случае надобности может быть удален повторным нагревом. В процессе герметизации, когда температура достигает 400° С, индий диффундирует в медь, образуя сплав с температурой плавления около 700° С.

Температура плавления припоя должна быть выше температуры, при которой осуществляется герметизация микросхем (во избежание повторного расплавления припоя). Опыт зарубежных фирм показывает возможность использования системы «индий—медь», где индий играет роль временного припоя. При температуре 155° С он плавится, смачивая медную поверхность выступов и выводов корпуса. После проверки схемы кристалл в случае надобности может быть удален повторным нагревом. В процессе герметизации, когда температура достигает 400° С, индий диффундирует в медь, образуя сплав с температурой плавления около 700° С.

Равенство (137) показывает возможность включения измеряемого сопротивления в любое плечо моста и определение его величины через сопротивления трех других плеч.

Эта формула показывает возможность изменения величины RVe3 в широких пределах при данных L и С путем их перераспределения по ветвям при неизменной частоте резонанса токов.

Эта формула показывает возможность изменения величины гр в широких пределах при данных L и С путем их перераспределения по ветвям, при неизменной частоте резонанса токов.

щейся пленке и примененного авторами' [52] метода вычислений толщины пленки по визуальным наблюдениям. Приведенный пример показывает возможность расчета толщины вращающегося слоя или радиуса свободной поверхности в ламинарном течении. В этой задаче не существует лишней неизвестной.

Практика проектирования показывает возможность и эффективность применения 660 В на предприятиях угольной, горнорудной, химической и нефтехимической промышленности, на обогатительных фабриках и целлюлозно-бумажных комбинатах, лесопромышленных комплексах и т.п.

2. Формальный анализ системы уравнений, использующихся при расчете тепловой схемы ПТУ, проведенный с помощью теории графов, показывает возможность и целесообразность выделения и поочередного решения отдельных подсистем уравнений, соответствующих названным группам элементов. Таким образом сравнительно легко может быть выбран способ решения уравнений математической модели ПТУ.

2. Формальный анализ системы уравнений, использующихся при расчете тепловой схемы ПТУ, проведенный с помощью теории графов, показывает возможность и целесообразность выделения и поочередного решения отдельных подсистем уравнений, соответствующих названным группам элементов. Таким образом сравнительно легко может быть выбран способ решения уравнений математической модели ПТУ.

Как показывает уравнение (5.1), м. д. с. FZx якоря распределяется по его окружности линейно в зависимости от х. При щетках, стоящих на геометрической нейтрали, эта м. д. с. равна нулю под серединой полюса и максимальна на нейтрали. На 5.2 м. д. с. 0,5 Ргх якоря на полюс представлена штриховыми прямыми под одним и другим полюсами, где токи в проводниках имеют противоположные направления. Наибольшая м. д. с. якоря на полюс на геометрической нейтрали при х = т2/2 по уравнению (5.1) составляет величину 0,5/^ = 0,5Л2т2

Как показывает уравнение (5.1) и 5.2, м. д. с. якоря распределяется по его окружности линейно, поэтому для получения численного значения полной м. д. с. якоря по линии щеток нужно продольную и поперечную составляющие м. д. с. из уравнений (5.5) и (5.6) сложить алгебраически. Тогда полная м. д. с. (А) якоря на пару полюсов

Как показывает уравнение (7.1), угол наклона указанной прямой зависит от величины общего сопротивления цепи возбуждения (гш 4-+ р). Чем меньше это сопротивление, тем при большем напряжении заканчивается процесс самовозбуждения машины, и наоборот.

Регулирование скорости вращения двигателя. Как показывает уравнение (8.12), регулирование скорости вращения двигателя параллельного возбуждения можно осуществить двумя основными способами: 1) изменением тока возбуждения (или поля Фб); 2) изменением напряжения на зажимах якоря Uа посредством: а) включения сопротивления последовательно в цепь якоря или б) потенциометрического способа ( 8.8).

Следовательно, как показывает уравнение (8.28), при постоянном коэффициенте сигнала полная механическая мощность исполнительного двигателя имеет квадратичную зависимость от относительной скорости вращения якоря. Максимум ее получается при скорости вращения, определяемой из условия dpjdq = 0, тогда

Регулирование высшего напряжения преобразователя при постоянном значении низшего путем изменения тока возбуждения практически возможно только в очень незначительных пределах. Это объясняется тем, что при увеличении тока возбуждения скорость вращения якоря преобразователя уменьшается, а при уменьшении его — возрастает так, что произведение магнитного поля на скорость вращения пФ6, а следовательно, и величина э. д. с. высоковольтной обмотки ЕВ = = СЕВП Фь здесь приблизительно остаются неизменными. Поэтому для достижения нужного эффекта, как показывает уравнение (9.3), необходимо регулировать в соответствующем направлении величину низшего напряжения, подводимого к преобразователю.

Как показывает уравнение (10.20), наибольшее установившееся превышение температуры машины Д&т получается при условии, когда все тепло, возникающее в машине в виде потерь 2 Р, полностью рассеивается с ее поверхности в окружающую среду.

Как показывает уравнение (10.21), постоянная времени Т этой машины пропорциональна ее массе G и обратно пропорциональна величине наружной поверхности S ее охлаждения. Чем крупнее по конструкции электрическая машина, тем больше величина ее постоянной времени Т нагревания. Так, например, в малых электрических машинах мощностью до нескольких сотен ватт эта постоянная Т » 0,3 -f- 0,6 ч, а в машинах средней и большой мощности она достигает величины нескольких ча-<:ов.

Как показывает уравнение (12.2), индуцируемые в первичной и вторичной обмотках мгновенные значения э. д. с. ег и е2 относятся друг к другу так же, как числа витков этих обмоток w^ и ш2. Это соотношение справедливо также и для эффективных значений указанных э. д. с. Е± и Ez. В этом заключается основное свойство трансформатора.

при этом о> = 2л/! — угловая частота питающего напряжения, 1/с. Как показывает уравнение (13.2), при синусоидальном первичном напряжении магнитное поле в сердечнике трансформатора также изменяется синусоидально, но отстает от напряжения во времени на угол те/2 (или опережает первичную э. д. с. на угол ти/2). Для иллюстрации этого на 13.1 представлены кривые во времени первичного напря-

Основные размеры автотрансформатора и его потери энергии определяются электромагнитной мощнестью Ри, передаваемой во вторичную цепь магнитным путем. Как показывает уравнение (20. 6), при одинаковых размерах и равных токах в обмотках трансформатора и автотрансформатора выходная мощность последнего больше на величину Р3, передаваемую из первичной цепи электрическим путем. Действительно, если отдаваемая или выходная вторичная мощность автотрансформатора Р2автотр ~ ^2/2. то выходная мощность Р2тр трансформатора тех же размеров будет равна мощности Р2< автотрансформатора, передаваемой во вторичную цепь магнитным путем: Р2тр = Ра = = Uzl z(ke—l)/ke. Следовательно, отношение выходных мощностей понижающего автотрансформатора и трансформатора одинаковых размеров будет