Погрешности квантования

где k0 == 1/(1 -f К%) — коэффициент статизма; &К и АХ — абсолютные погрешности коэффициентов передачи преобразователей прямой и обратной связи.

Делители напряжения обычно выпускаются многопредельными и выполняются по схеме с постоянным входным либо выходным сопротивлением ( 7.4, б, в). Основные технические характеристики резистивных измерительных делителей напряжения постоянного тока нормирует ГОСТ 11282—75 (СТ СЭВ 2417—80) «Делители напряжения постоянного тока измерительные. Общие технические условия», согласно которому показатель класса точности соответствует пределу основной допускаемой погрешности делителя, выраженной в процентах номинального коэффициента деления. Изменение основной погрешности коэффициентов деления за год не должно превышать половины зна-

где 8W — относительная погрешность ваттметра; //, fu — погрешности коэффициентов трансформации; бф; ц — угловая погрешность измерения; 6„ — погрешность метода.

Погрешности измерений. Погрешность измерения активной мощности в цепях трехфазного тока, как и в однофазных цепях, включает в себя погрешности ваттметров, погрешности коэффициентов трансформации измерительных трансформаторов, угловую погрешность и погрешность метода, которая возникает из-за потребления энергии измерительными приборами.

Делители напряжения обычно выпускаются многопредельными и выполняются по схеме с постоянным входным либо выходным сопротивлением ( 7.4, б, в). Основные технические характеристики резистивных измерительных делителей напряжения постоянного тока нормирует ГОСТ 11282—75 (СТ СЭВ 2417—80) «Делители напряжения постоянного тока измерительные. Общие технические условия», согласно которому показатель класса точности соответствует пределу основной допускаемой погрешности делителя, выраженной в процентах номинального коэффициента деления. Изменение основной погрешности коэффициентов деления за год не должно превышать половины зна-

где би? — относительная погрешность ваттметра; //, fu — погрешности коэффициентов трансформации; бф/ и — угловая погрешность измерения; бм — погрешность метода.

Погрешности измерений. Погрешность измерения активной мощности в цепях трехфазного тока, как и в однофазных цепях, включает в себя погрешности ваттметров, погрешности коэффициентов трансформации измерительных трансформаторов, угловую погрешность и погрешность метода, которая возникает из-за потребления энергии измерительными приборами.

Коэффициенты деления, погрешности коэффициентов деления и входные напряжения делителя приведены ниже:

Коэффициенты деления, погрешности коэффициентов деления и входные напряжения делителя приведены ниже: ' ;

Коэффициенты деления, погрешности коэффициентов деления и входные напряжения делителя приведены ниже:

Допустимые погрешности коэффициентов отклонений и разверток с блоками:

Поверяются: 1) внешний вид; 2) сопротивление изоляции; 3) погрешность амплитуды и частоты калибратора; 4) основные погрешности коэффициентов отклонения и развертки; 5) полоса пропускания; 6) время нарастания переходной характеристики; 7) выброс на переходном корпусе; 8) завал вершины импульса; 9) синхронизация развертки; 10) правильность работы блока ВВС.

Таким образом, четырехразрядный двоичный код преобразуется в уровень выходного напряжения в диапазоне от 0 до 15Д?/, где At/— шаг квантования. Для уменьшения погрешности квантования необходимо увеличить разрядность ЦАП, т. е. число двоичных разрядов.

Таким образом, четырехразрядный двоичный код преобразуется в уровень (Увых в диапазоне от 0 до 15А(7, где AU — шаг квантования. Для уменьшения погрешности квантования необходимо увеличивать число двоичных разрядов ЦАП. На 8.64, б приведено условное обозначение ЦАП.

кие участки составляют более 90 % площади изображения), предсказанный элемент очень мало отличается от истинного. Соответственно малы размах разностного сигнала е(0 и число уровней квантования, которые требуются при заданной погрешности квантования. В этом случае можно уменьшить число разрядов кодовой комбинации и снизить тактовую скорость FT [см. выражение (7.3)].

В качестве примера рассмотрим систематическую и случайную составляющие погрешности квантования при равномерном

распределение плотности вероятности погрешности квантования

„ I' АчФ i А„Ф ч> ной погрешности квантования в интервале -----~, + —~-

Заметим, что при рассматриваемом способе разложения Д"л'/ соответствует методической погрешности квантования результата гипотетического аналогового преобразования R\^]. Систематические и средние квадратические погрешности при этом будут:

-(- А7?:7?) отличается от ОУ (/?'iVj) только вблизи границ динамического диапазона. Следовательно, справедлива гипотеза о равномерном распределении погрешности квантования, т. е.

Более того, характеристика средства измерении, оказывающая влияние на погрешности результатов измерения, может использоваться и для расчета методической погрешности. Например, основная характеристика АЦП — число разрядов — определяет для установленного динамического диапазона измерений значение интервала квантования. В свою сиередь, интервал квантования и способ квантования определяют методические систематическую и среднюю квадратическую погрешности квантования (см. §У.2). Неидеальная реализация квантования и:»-за нестабильности, разброса номинальных значений характеристик схемных элементов, определяющих пороговые уровни, л т, п. приводят к неидеал ьнисти квантования и появлению инструментальных погрешностей квантования.

Как уже указывалось, безусловная плотность вероятности погрешности квантования тем ближе к равномерной, чем больше отношение среднего квадратического отклонения аж входной величины к величине с/. При фиксированном начале шкалы /IIq в зависимости от алгоритма отождествления величины х с одним из квантованных уровней погрешность Лц распределена в интервале I-......q/2 ... q!2\, [0 ... с/] или it/ ... 0]. При случайной

где для общности принято Х0 --= Xmln, Х„ — Х,„ах, а ~ 1/12 или I/O в зависимости от плотности распределения погрешности квантования (равномерный закон или аакон Симпсона).