Погрешность выходного

Имена переменных в программе выбраны следующим образом; R — сопротивление резистора нагрузки Яа, S — крутизна ВАХ диода, Т — угол отсечки тока Ф, Е — абсолютная погрешность вычисления угла отсечки, К — коэффициент детектирования ?дет- _

Погрешность вычисления (за счет приближенного представления экспоненциальной функции eAi ) на одном шаге 86

Погрешность вычисления интеграла по приведенной программе (как и любых вычислений на ЦВМ) связана с ошибками приближенного выражения (1.40) при конечном числе интервалов (или конечной длительности интервала) и ошибками округления в силу ограниченного числа разрядов. Последняя растет с увеличением числа шагов вычислений. Оценить заранее оптимальное число шагов итераций, зависящее от вида интегрируемой функции, затруднительно. Поэтому для подтверждения результата производят повторные вычисления с измененным (обычно в два раза) числом шагов,

где Rh/2=M(h/2)v+l — погрешность данного метода на шаге Л/2. Следовательно, можно оценить погрешность вычисления решения дифференциального уравнения методом степени v на шаге А:

to+kh. Погрешность вычисления можно оценить как

На основе правила Рунге могут быть реализованы различные процедуры выбора шага интегрирования, использующие в качестве критерия допустимую погрешность вычислений. Пусть е>0-—заданная в относительных единицах допустимая погрешность вычисления решения на одном шаге, h0-—пробный шаг интегрирования. Получив по правилу Рунге (6.7) оценку погрешности ЛХвычисления решения с шагом HQ, производят ее сравнение с е. Если /?А„^>е,то принимают новый шаг h = hi = hQ/2. Для этого шага по формуле (6.7)

Выбор шага, при котором погрешность вычисления не превышает заданного значения, закончен.

Данный подход применяют не только для выбора начального шага интегрирования, но и для его корректировки в процессе счета. В этом случае для сокращения вычислительных затрат выбор шага интегрирования осуществляют не в каждой точке, а через 5, 10 или 100 шагов в зависимости от вида правой части дифференциального уравнения, интервала исследования, лимита машинного времени и т. д. При достаточно сложном виде функции правой части дифференциального уравнения погрешность вычисления необходимо

что ниже, чем при расчете по приближенной методике, когда Х1реэ = Х2рез- Чем больше удален генератор в электрическом отношении от места КЗ, тем меньше погрешность вычисления тока. Мало сказывается эта погрешность и в суммарном токе КЗ. В конкретном случае она составит менее 8 % полного тока двухфазного КЗ в точке К2, что соизмеримо с общей точностью расчета тока КЗ. Поэтому в большинстве практических расчетов принимают Х2рез = *1рез> чт° дает несколько завышенные расчетные значения.

Приведенная погрешность вычисления сопротивления изоляции (в процентах) определяется по формуле

где е — заданная погрешность вычисления.

В реальных условиях влияющие параметры под действием ТП всегда отличаются от номинальных. Это, в свою очередь, вызывает технологическую погрешность выходного параметра. Рассчитать его можно, если предположить, что отклонения параметров малы (ДЯ<Я, Дд,-<;<7г)> изменения параметров в пределах поля допуска линейны, а также если пренебречь членами второго порядка малости по сравнению с членами первого порядка (Д^^Д^;2).

Члены, стоящие перед абсолютными и относительными погрешностями параметров, называются коэффициентами влияния BI и показывают, какой вклад каждая из них вносит в погрешность выходного параметра. Уравнение (10.34) можно переписать в виде

Среднеквадратическая погрешность выходного параметра после каждой операции определяется по правилу суммирования слу-

3.28. К цепи на 3.7, состоящей из сопротивления нагрузки Лнаг=200 Ом, активного сопротивления /?д = 1800 Ом и прерывателя ВВ, подведено напряжение «х = 2,82' 10~2 sin <в^. Ток управления прерывателя равен i'y=10~2sin (ш^—30°) А. Принимая, что вектор коммутации совпадает по фазе с вектором тока управления прерывателя, определите: 1) ток в нагрузке /ср при угле отсечки 0=я/2; 2) относительную погрешность выходного тока, вызванную погреиь ностью угла отсечки 8=5 %.

коэффициент влияния погрешности параметра xt на погрешность выходного параметра у.

Абсолютную погрешность выходного параметра Аг/ гибридной ИМС определяют дифференцированием выражения (4.8). После перехода к конечным приращениям получается выражение

Следовательно, имея статистические данные по а,-я и а;ср при стабильном технологическом процессе, разработчики схем могут изменять коэффициент ц таким образом, чтобы погрешность выходного параметра была минимальной.

Вторичное симметрирование. Можно уменьшить погрешность выходного напряжения, снимаемого с

Причины возникновения дрейфа начального уровня напряжения или тока в УПТ различные. Во-первых, колебания температуры окружающей среды вызывают изменения токов коллекторного и эмиттерного р-п переходов, напряжения база—эмиттер и коэффициента усиления тока биполярных транзисторов. У полевых транзисторов с изменением температуры также изменяются соответствующие параметры. Во-вторых, при изменении напряжений источников питания усилительных каскадов изменяется напряжение на выходе усилителя, даже если его входное напряжение оставалось неизменным. В-третьих, происходит старение параметров транзисторов, т. е. их изменение во времени. В-четвертых, в соединениях, выполненных с помощью паек, а также в других соединениях элементов или микросхем, которые являются неоднородными, могут возникать термоЭДС. Последние усиливаются в каскадах, и на выходе усилителя возникает изменение напряжения. Перечисленные дестабилизирующие факторы протекают медленно во времени и усиливаются наравне с входным медленно изменяющимся сигналом, вызывая определенную погрешность выходного напряжения.

где &N/N — относительная погрешность выходного параметра; Ад,- — относительная погрешность параметра i-ro элемента схемы.

Абсолютную погрешность выходного параметра Ау гибридной ИМС определяют дифференцированием выражения (4.8). После перехода к конечным приращениям получают