Параллельном возбуждении

При параллельном включении двух однофазных трансформаторов для правильного выбора вторичных выводов можно присоединить вольтметр параллельно разомкнутым контактам рубильника ( 9.23), который служит для включения второго трансформатора. Если выводы выбраны правильно, то стрелка вольтметра не отклоняется; в противном случае вольтметр показывает удвоенное значение вторичного напряжения трансформаторов.

Так как первичные номинальные напряжения (?/1н ) у трансформаторов при параллельном включении должны быть одинаковы, то при вьшолнении последнего соотношения получим

* При последовательном и параллельном включении обмоток.

В последние годы разработаны линии передачи для пленочных микросхем, размещающиеся на одной стороне диэлектрической подложки. Это щелевая микро-полосковая линия ( 3.35, б) и копланарный волновод ( 3.35, в). Щелевая линия образуется одной узкой щелью в проводящем слое; в копланарном волноводе две щели. Конструкции этих линий удобны при параллельном включении в них сосредоточенных элементов, в том числе активных приборов [34].

При параллельном включении фоторезисторов образуется схема ИЛИ. Здесь сигнал на выходе появляется при воздействии светового потока на любой из параллельно включенных фоторезисторов. Максимальное число входов в схеме ИЛИ определяется уменьшением

3. Для устойчивой работы в системе, особенно при параллельном включении в систему, насосы должны иметь стабильную форму напорной характеристики в интервале подач от 30 % до номинальной.

Если, например, для элемента АБ принять предельное число промежутков Л/» 102, то постоянная времени тг* 1,4 • 10 "7 с. Аналогичный результат справедлив и для АБ в целом, так как при последовательном соединении ее элементов (с параметрами Г,. Л.,л) общая емкость уменьшается, а внутреннее сопротивление возрастает пропорционально числу элементов. Указанное обстоятельство справедливо также для группы А Б: при параллельном включении АБ (для увеличения тока) суммарная емкость Сс растет, внутреннее со-противление падает, но их произведение остается неизменным; при последовательном соединении АБ (для увеличения напряжения) внутреннее сопротивление возрастает, емкость Сс уменьшается, а значение их произведения сохраняется постоянным.

а при параллельном соединении — 9 МА при 45 В. Возможны схемы с различным смешанным включением якорей. Предусмотрен также вариант группового ЭМН из шести УМ горизонтального исполнения, каждая из которых запасает энергию 10 МДж (в 2 раза больше, чем у УМ 12-машинного ЭМН). Основные параметры отдельной УМ, имеющей гидравлический привод ротора и конструкцию по типу 5.11, а, приведены в табл. 5.3. Если соединить все 6 УМ последовательно, можно получить напряжение ЭМН 600 В, при параллельном включении шести машин ток разряда ЭМН составляет 9 МА. Внутренние параметры ЭМН при параллельном соединении УМ — сопротивление 1,7 мкОм, индуктивность 29,2 нГн, при последовательном соединении УМ — 60,1 мкОм, 1050 нГн.

Кроме схемы соединения обмоток на трансформаторе указывают группу соединения, определяющую сдвиг фаз низшего напряжения относительно высшего (за единицу принято 30°). Например, при соединении Y/Y- — 0 сдвиг фаз ty = 0°, а при соединении Y/Д — 11 \/ = 330 или — 30°. Группа соединения имеет значение при параллельном включении трансформатора.

В цепях переменного тока широко используются конденсаторы. Ток, протекающий в конденсаторе, пропорционален скорости изменения напряжения на нем. Конденсатор характеризуется емкостью С, которая измеряется в фарадах (например, Ф, мкФ, пФ). Напомним, что сопротивление конденсатора обратно пропорционально частоте переменного сигнала и величине С. При параллельном включении нескольких конденсаторов общая емкость цепи равна" сумме их емкостей.

При параллельном включении эмиттерных /7-п-перехо-дов с различными входными характеристиками через транзистор с меньшим прямым падением напряжения будет протекать больший ток, при этом остальные транзисторы закрыты. Таким образом, нарушается нормальная работа логической схемы. Этот недостаток устраняется путем введе-

Характеристика холостого хода генератора при параллельном возбуждении практически не отличается от характеристики при независимом возбуждении, так как влияние на эту характеристику изменений напряжения гв/в и реакции якоря от тока возбуждения ничтожно. Совпадают и регулировочные характеристики. Но внешняя характеристика ( 13.28) при параллельном возбуждении генератора (кривая а) идет значительно ниже, чем при независимом возбуждении (кривая />), из-за уменьшения тока возбуждения при снижении напряже-

между вьшодами генератора при увеличении тока якоря вызывается двумя причинами: увеличением падения напряжения на активном сопротивлении якоря и реакцией якоря. При параллельном возбуждении к этим двум причинам добавляется третья — уменьшение тока возбуждения. Пока этот ток соответствует условиям насыщения магнитной цени генератора (пологой части магнитной характеристики) „ уменьшение ЭДС якоря относительно меньше уменьшения тока возбуждения ( 13.29). В таких условиях при уменьшении сопротивления цепи нагрузки ток якоря возрастает. Но условия резко изменяются, если в результате увеличения тока якоря и вызванного этим понижения напряжения ток возбуждения уменьшается настолько, что магнитная цепь генератора оказывается в ненасыщенном состоянии. В условиях линейной части магнитной характеристики уменьшение тока возбуждения приводит к пропорциональному уменьшению потока и ЭДС якоря ( 13.29), что вызывает дальнейшее уменьшение тока возбуждения, а это в свою очередь обусловливает новое снижение ЭДС и т. д. Имеет место своеобразное саморазмагничивание генератора, заканчивающееся тем, что при коротком замыкании якоря сохраняется только остаточная намагниченность, поддерживающая ограниченный (меньше номинального) ток короткого замыкания.

Номинальное изменение напряжения у генератора при параллельном возбуждении значительно больше, чем при независимом, и составляет 8-15%.

При параллельном возбуждении обмотку возбуждения с регулировочным реостатом Rp включают параллельно якорю:

Характеристика холостого хода генератора при параллельном возбуждении практически не отличается от характеристики при независимом возбуждении, так как влияние на эту характеристику изменений напряжения гв/в и реакции якоря от тока возбуждения ничтожно. Совпадают и регулировочные характеристики. Но внешняя характеристика ( 13.28) при параллельном возбуждении генератора (кривая а) идет значительно ниже, чем при независимом возбуждении (кривая А), из-за уменьшения тока возбуждения при снижении напряже-

между выводами генератора при увеличении тока якоря вызывается двумя причинами: увеличением падения напряжения на активном сопротивлении якоря и реакцией якоря. При параллельном возбуждении к этим двум причинам добавляется третья — уменьшение тока возбуждения. Пока этот ток соответствует условиям насыщения магнитной цепи генератора (пологой части магнитной характеристики) уменьшение ЭДС якоря относительно меньше уменьшения тока возбуждения ( 13.29). В таких условиях при уменьшении сопротивления цени нагрузки ток якоря возрастает. Но условия резко изменяются, если в результате увеличения тока якоря и вызванного этим понижения напряжения ток возбуждения уменьшается настолько, что магнитная цепь генератора оказывается в ненасыщенном состоянии. В условиях линейной части магнитной характеристики уменьшение тока возбуждения приводит к пропорциональному уменьшению потока и ЭДС якоря ( 13.29), что вызывает дальнейшее уменьшение тока возбуждения, а это в свою очередь обусловливает новое снижение ЭДС и т. д. Имеет место своеобразное салюразмагничивание генератора, заканчивающееся тем, что при коротком замыкании якоря сохраняется только остаточная намагниченность, поддерживающая ограниченный (меньше номинального) ток короткого замыкания.

Номинальное изменение напряжения у генератора при параллельном возбуждении значительно больше, чем при независимом, и составляет 8-15%.

Характеристика холостого хода генератора при параллельном возбуждении практически не отличается от характеристики при независимом возбуждении, так как влияние на эту характеристику изменений напряжения /-в/в и реакции якоря от тока возбуждения ничтожно. Совпадают и регулировочные характеристики. Но внешняя характеристика ( 13.28) при параллельном возбуждении генератора (кривая а) идет значительно ниже, чем при независимом возбуждении (кривая Л), из-за уменьшения тока возбуждения при снижении напряже

между выводами генератора при увеличении тока якоря вызывается двумя причинами: увеличением падения напряжения на активном сопротивлении якоря и реакцией якоря. При параллельном возбуждении к этим двум причинам добавляется третья - уменьшение тока возбуждения. Пока этот ток соответствует условиям насыщения магнитной цепи генератора (пологой части магнитной характеристики) v уменьшение ЭДС якоря относительно меньше уменьшения тока возбуждения ( 13.29). В таких условиях при уменьшении сопротивления цепи нагрузки ток якоря возрастает. Но условия резко изменяются, если в результате увеличения тока якоря и вызванного этим понижения напряжения ток возбуждения уменьшается настолько, что магнитная цепь генератора оказывается в ненасыщенном состоянии. В условиях линейной части магнитной характеристики уменьшение тока возбуждения приводит к пропорциональному уменьшению потока и ЭДС якоря ( 13.29), что вызывает дальнейшее уменьшение тока возбуждения, а это в свою очередь обусловливает новое снижение ЭДС и т. д. Имеет место своеобразное саморазмагничивание генератора, заканчивающееся тем, что при коротком замыкании якоря сохраняется только остаточная намагниченность, поддерживающая ограниченный (меньше номинального) ток короткого замыкания.

Номинальное изменение напряжения у генератора при параллельном возбуждении значительно больше, чем при независимом, и составляет 8-15%.

При независимом и параллельном возбуждении генераторов сопротивление цепи якоря гя соответствует сопротивлению его обмотки /•„.„, а при последовательном и смешанном возбуждении равно сумме сопротивлений обмотки якоря г0-я и обмотки возбуждения г0.„.