Переходных вероятностей

Если бы в коммутируемой секции не индуктировалась никакая ЭДС, то ход процесса коммутации тока в секции определялся бы только соотношениями переходных сопротивлений контактов щетки с двумя пластинами коллектора. Одна из этих пластин постепенно уходит из-под щетки, а вторая входит под щетку. Для упрощения 'рассуждений будем считать, что ширина щетки не больше ширины одной коллекторной пластины, и пренебрежем небольшими по сравнению с переходным сопротивлением г контакта щетки и коллек-

Если сопротивление резистора гх мало, то при включении его в схему моста (см. 16.13) возникнет погрешность измерения за счет влияния сопротивлений соединительных проводов между точками an и kc, а также переходных сопротивлений контактов в узлах плеча ас (эти сопротивления имеют порядок сотых долей ома). В целях более точного измерения малых сопротивлений некоторые типы мостов (например, МО62 и РЗЗЗ) допускают наряду с двухзажим-н ы м включением резисторов со средним сопротивлением ч е т ы-рехзажимное включение резисторов с малым сопротивлением.

Шаг установки ИМС зависит от сложности принципиальной электрической схемы, числа ИМС, температурных режимов и технологических ограничений на конструкцию сборки. Как упоминалось, одним из главных требований в настоящее время становится снижение задержек в соединительных проводниках и переходных сопротивлений между ними. В этом случае наилучшим решением будет правильное размещение ИМС на функциональной ячейке и, как следствие, ограничение длин соединительных проводников. Наибольший эффект от автоматизированного проектирования можно получить в ЦАА. Так как унификация и стандартизация элементной базы в цифровых устройствах достигла наивысшей степени, дальнейшее совершенствование ЦАА идет в направлении разработки ряда унифицированных конструкций ГИФУ, обеспечивающих возможность использования при их проектировании и изготовлении механизированных процессов.

Электрические характеристики. Бескорпусные ИМС имеют меньшие значения переходных сопротивлений, паразитных индуктивностей и емкостей, чем корпусные ИМС вследствие относительно массивных, но коротких проводников из материалов, имеющих минимальное удельное объемное сопротивление (медь, золото, алюминий). Кроме того, в качестве изоляторов между выводами используются материалы с небольшим значением относительной диэлектрической проницаемости —• полиимид (ег = 3,5), воздух (ЕГ = 1), в то время как для любого типа керамического корпуса применяется керамика из А12О3 (ег — 9-МО) или ВеО (ег = 6-т-7). В табл. 2.5 приведены сравнительные электрические характеристики различного вида корпусных и бескорпусных ИМС.

Контроль качества подвижных частей, производимый сборщиком, сводится к проверке взаимного расположения элементов, надежности соединений и уравновешенности. Контроль кернов, проверку наличия ферромагнитных включений, отсутствия обрывов, измерение переходных сопротивлений и числа витков в рамке, контроль отсутствия короткозамкнутых витков проводят на специально оборудованных рабочих местах.

Конструкция термохолодильника представлена на 9.3. Термоэлементы 3 собраны в батарею, состоящую из последовательно соединенных элементов. К горячим контактам 2 подсоединены радиаторы / для отвода тепла. Холодные контакты 4 помещены внутри холодильника и соединены с внутренними радиаторами для интенсивного теплообмена между холодными спаями и воздухом внутри холодильной камеры 6. Радиаторы /, состоящие из металлических пластин, одновременно с охлаждением выполняют роль электродов термоэлементов. Для усиления охлаждения применяют следующие меры: вводят принудительное воздушное или водяное охлаждение, кожух изолируют от окружающей среды теплоизоляционным материалом, для снижения переходных сопротивлений в контактах торцы термоэлементов облуживают сплавом висмута с оловом.

Если бы в коммутируемой секции не индуктировалась никакая ЭДС, то ход процесса коммутации тока в секции определялся бы только соотношениями переходных сопротивлений контактов щетки с двумя пластинами коллектора. Одна из этих пластин постепенно уходит из-под щетки, а вторая входит под щетку. Для упрощения «рассуждений будем считать, что ширина щетки не больше ширины одной коллекторной пластины, и пренебрежем небольшими по сравнению с переходным сопротивлением г контакта щетки и коллектора сопротивлениями проводов, соединяющих обмотку якоря с коллектором, и самой секции.

Если бы в коммутируемой секции не индуктировалась никакая ЭДС, то ход процесса коммутации тока в секции определялся бы только соотношениями переходных сопротивлений контактов щетки с двумя пластинами коллектора. Одна из этих пластин постепенно уходит из-под щетки, а вторая входит под щетку. Для упрощения рассуждений будем считать, что ширина щетки не больше ширины одной коллекторной пластины, и пренебрежем небольшими по сравнению с переходным сопротивлением г контакта щетки и коллектора сопротивлениями проводов, соединяющих обмотку якоря с коллектором, и самой секции.

Остановимся на учете так называемых переходных сопротивлений в сети до Г кВ, правильное определение которых позволяет значительно уточнить * расчет токов КЗ. Переходное сопротивление можно представить в виде двух составляющих:

Большое значение- имеют правильный выбор режима сварки и защита оборудования от атмосферных осадков и механических повреждений. Эксплуатация сварочных трансформаторов без кожухов недопустима. Контролируя режим сварки, следует проверять нагрев оборудования и соответствие диаметра электродов сварочному току. Применение электродов завышенной толщины приводит к перегрузке и перегреву сварочных аппаратов. Признаками перегрузки сварочного трансформатора, кроме повышенной температуры являются также сильное гудение, вибрация, а у генераторов — искрение на коллекторе. Перегруженное сварочное оборудование должно быть остановлено и приведено в действие после устранения ненормальностей в режиме сварки. Во избежание появления переходных сопротивлений все контактные соединения проводов внешних и внутренних цепей сварочного оборудования должны быть плотными, с наконечниками или винтовыми зажимами.

Короткие замыкания в электрических сетях, машинах, аппаратах Перегрузки проводов, кабелей, обмоток машин, аппаратов Перегрев горючих материалов и предметов, находящихся вблизи оставленных без присмотра электронагревательных приборов Искрение и электрическая дуга Образование больших переходных сопротивлений Нагрев конструкций при выносе на них напряжения и др. 43,5 12 33,5 3,5 4,5 3

Под непрерывными марковскими процессами понимают процессы, непрерывные во времени и пространстве. Из-за континуального множества состояний вместо переходных вероятностей вводятся плотности вероятностей переходов W(x\, ti\xi-\, ti-\), которые совместно с плотностью вероятности начальных состояний W(xi, ti) определяют совместную плотность вероятностей состояний в мо-

Найдем распределение интервалов на дискретном времени до момента первого замыкания ключа Кл. Для этого воспользуемся приведенным выше методом. Составим поглощающую цепь с матрицей переходных вероятностей вида

Наибольшее распространение получили модели (кроме указанной однопакетной) сообщений на дискретном времени с постоянной длиной LO и случайной длиной. Рассмотрим марковскую модель сообщений, например телеграфных порождаемую матрицей переходных вероятностей следующего вида:

Процесс, описывающий появление телеграфного сообщения, состоящего из одного фиксированного фрагмента, представляется следующим вектором вероятностей: [fi(L), f2(L)] = [p°op°i]jii = =l[0 p°o9 + p°i\>], L=\, где L — случайная дискретная длина сообщения. Компонент fz(L)=f(L) вектора отражает появление «1» — конца телеграфного сообщения (в данном случае все сообщение представлено фиксированным единичным фрагментом). В дальнейшем нас будет интересовать только второй компонент вектора распределения длины сообщения. Найдем распределение длины сообщения для L>1, составив поглощающую цепь с поглощающим состоянием «1». Матрица переходных вероятностей для такой цепи имеет вид

В дальнейшем, как и ранее, будем изучать однородные цепи Маркова, матрица переходных вероятностей которых не зависит от текущего времени.

прерывном времени процесс появления сообщений можно представить в виде импульсного потока, у которого длительность импульса бесконечно мала, а появление этих импульсов происходит на шкале времени / в моменты, отстоящие друг от друга на величину dt (бесконечно малый промежуток времени). На 2.9, а показан детерминированный поток, следующий на непрерывном времени t через интервалы dt. Условно считаем, что этот поток инициирует генератор заявок ГЗ ( 2.9, б). Выход ГЗ подключен к стохастическому ключу Кл, замыкающемуся на интервале dt. Замыкание Кл происходит биномиально с вероятностью kdt, где К — параметр просеивания, не зависящей от времени. Определим характер этого потока. Для этого найдем распределение интервалов dt на непрерывном времени до первого замыкания Кл, воспользовавшись методом составления поглощающей цепи, для которой матрица переходных вероятностей

Непрерывное время. Система M/G/1/TV^oo. В основе этой системы лежит уравнение (2.29'). Матрица переходных вероятностей в соответствии с ним имеет вид

Непрерывное время. Система G/M/1/N^.oo. В основе этой системы для стационарного режима лежит уравнение (2.30'). Матрица переходных вероятностей в соответствии с ним имеет вид

Матрица переходных вероятностей имеет вид (2.57). Слева от матрицы в момент времени п и над ней в момент времени п+ 1 указаны состояния системы — длина очереди q:

Дискретное время. Система Mx/Gn/l/N ^.оо. Действует система в соответствии с (2.19'). Матрица переходных вероятностей имеет вид (2.38). Интервалы обслуживания распределены с плотностью g(ns)\ поступающий за интервал ns поток является биномиальным с вероятностью появления k заявок за время ns:

Осредняя Ph(ns) no ns, получаем составляющие матрицы переходных вероятностей для N-+OO по ведущей компоненте в произволь-