Перегрузочные способности

В момент пробоя в образце протекает ток короткого замыкания, вызывающий значительную перегрузку трансформатора. Для защиты последнего в цепи низкого напряжения предусматривается автоматическое устройство, отключающее питание после пробоя. Время срабатывания такого устройства не должно превышать 0,02 с.

Если ориентироваться на к. п. д. не ниже 80%, то трансформатор ВТО-500 с 30-витковой первичной обмоткой нельзя использовать при мощности на вторичной стороне больше, чем 100 кВ-А (ток первичной обмотки 200 А). Увеличение нагрузки до 150 кВ-А уже связано со снижением к. п. д. трансформирования до 70%. Только при 16-витковой первичной обмотке трансформатор ВТО-500 при частоте 8 кГц может использоваться при мощности ~500 кВ-А, если сопротивление индуктора подходящее (ги = = 4'10~3 Ом). Индуктор с меньшим ги уже вызовет перегрузку трансформатора, а по мере увеличения ги отдаваемая мощность трансформатора будет снижаться. Таким образом, для использования трансформатора ВТО-500 с первичными обмотками, имеющими 19 и 24 витка, нужно рассчитывать на мощность его по вторичной стороне в пределах не более 250 кВ-А. При частоте 2,5 или 4 кГц эта нагрузка может быть повышена. Тенденция к использованию трансформатора с наибольшим возможным числом витков первичной обмотки для работы с одновитковыми индукторами на напряжение 10—15 В должна быть поэтому ограничена.

В современных установках мощность конденсаторной батареи не превосходит мощности установленного трансформатора более чем на 250—300 кВ-А (мощность нодсгроечной банки), но и эта избыточная емкость может вызвать перегрузку трансформатора.

Определяем общую (полную) допустимую перегрузку трансформатора в нормальном режиме при максимальной нагрузке завода:

т. с. 93,5% всей потребляемой заводом мощности, что приемлемо. Коэффициент 1,4 учитывает допустимую перегрузку трансформатора в послеаварийном режиме.'

Первый вариант. При отключении одного из трансформаторов 16 MB • А оставшийся в работе сможет пропустить мощность 1,4 SHOM)T = 1,4- 16 = 22,4 MB- A, т. е. 90 % всей потребляемой заводом мощности, что приемлемо. Коэффициент 1,4 учитывает допустимую предельную перегрузку трансформатора в аварийном режиме.

Определяем общую (полную) допустимую перегрузку трансформатора в нормальном режиме при максимальной нагрузке завода

т. е. 93,5% всей потребляемой заводом мощности, что приемлемо. Коэффициент 1,4 учитывает допустимую перегрузку трансформатора в послеаварийном режиме.

При проектировании подстанций допустимую аварийную перегрузку трансформатора следует определять:

где feorc = 1,1 -г 1,2 — коэффициент отстройки; кд — кратность максимально допустимого тока в нейтрали (кд = 0,75 при схеме Д/У„ и /сл = 0,25 для схемы У/Ун); кП — коэффициент, учитывающий возможную кратковременную перегрузку трансформатора по ГОСТ 14209 — 85; /номт — номинальный ток обмотки НН трансформатора; Kt — коэффициент трансформации трансформатора тока; кв — коэффициент возврата реле, для реле серий РТ-80 и РТ-40 кв = 0,8.

возникают в случаях необходимости обеспечить электроснабжение потребителей, несмотря на перегрузку трансформатора и возможное сокращение его срока службы.

где -Кп=0,6...0,7 — коэффициент, учитыващий допустимую перегрузку трансформатора в аварийном режиме, принимаем Ка=0,1; «т — число силовых трансформаторов (ит=2, так как потребители относятся к 1-й категории).

Симметричные перегрузки возникают, например, при отключении источников питания, форсировке возбуждения при понижении напряжения и т. п. Максимальная перегрузка активной мощностью ограничивается мощностью, которую могут развивать первичные двигатели, и часто для турбогенераторов бывает весьма небольшой. Перегрузка реактивной мощностью, определяемая потолочным возбуждением генератора и напряжением на шинах, при форсировке возбуждения может быть значительной. Перегрузки полной мощностью достигают по току статора 2-f-2,5 /ном.г. Соответственно перегружаются и обмотки возбуждения, хотя однозначной зависимости здесь нет. Перегрузочные способности характеризуются зависимостями tz0n=f(k), где k — кратности тока статора или ро-

Перегрузочные способности по моменту двигателей постоянного тока напряжением 220 В согласно ГОСТ 184—71 приведены в табл. 4; перегрузочные способности таких же двигателей с напряжением питания 440 В будут на 20% ниже.

Перегрузочные способности д ш-

Перегрузочные способности по моменту двигателей постоянного тока напряжением 220 В согласно ГОСТ 184—71 приведены в табл. 4; перегрузочные способности таких же двигателей с напряжением питания 440 В будут на 20% ниже.

Перегрузочные способности д ш-

1) отсутствие подвижных i о ко ведущих частей, что повышает перегрузочные способности прибора и упрощает его конструкцию;

2.2.2.5. Перегрузочные способности

Перегрузочные способности определяют поведение силоизме-рителя вне заданного измерительного диапазона. Оно различно при квазистатических и динамических нагруженных. Характерные пределы отражены на 2.22:

2.2.2.5. Перегрузочные способности ........• . 79

Нагрузочные способности ОУ принято оценивать допустимым сопротивлением нагрузки /?„ или предельным выходным током /„ьитах, равным максимальному значению выходного тока, не вызывающего необратимых изменений в усилителе, при оговоренном выходном напряжении. Этот ток для различных ОУ изменяется от 1 до 30 мА и более. В справочных данных имеется несоответствие этих параметров. Поэтому в таблицах для некоторых усилителей приведено и то, и другое, чтобы полнее оценить их перегрузочные способности. Кроме того, большая часть современных усилителей имеет защиту от короткого замыкания, что исключает выход ОУ из строя.

Симметричные перегрузки возникают, например, при отключении источников питания, форсировке возбуждения при понижении напряжения и т. п. Максимальная перегрузка активной мощностью ограничивается мощностью, которую могут развивать первичные двигатели, и часто для турбогенераторов бывает весьма небольшой. Перегрузка реактивной мощностью, определяемая потолочным возбуждением генератора и напряжением на шинах, при форсировке возбуждения может быть значительной. Перегрузки полной мощностью достигают по току статора 2ч-2,5 /ном.г. Соответственно перегружаются и обмотки возбуждения, хотя однозначной зависимости здесь нет. Перегрузочные способности характеризуются зависимостями tROn=f(k), где k — кратности тока статора или ро-