Параметрами преобразователя

Накопитель состоит из двух сменных гибких дисков, платы логики и схемы привода. Диск имеет 76 рабочих дорожек, характеризующихся следующими параметрами (параметры усреднены): дорожка 00 имеет радиус 9,2 ем и плотность записи 72 бит/мм; дорожка 76 — ра-

При выполнении геометрического, кинематического и динамического подобия для режимов с одинаковыми параметрами, параметры одного лопастного насоса могут быть выражены через па-

Математически такой четырехполюсник описывается системой из двух линейных алгебраических уравнений с четырьмя независимыми коэффициентами. Эти уравнения описывают связь между входными (током 1г и напряжением ut) и выходными (током t'2 и напряжением «2) параметрами. Параметры, связанные с представлением транзистора в виде четырехполюсника, называются вторичными.

Параметры однородной линии с распределенными параметрами на единицу длины обозначим следующим образом: LQ—индуктивность; RQ — продольное сопротивление; Со — ем кость; Go — поперечная проводимость;/ — длина линии; (/2 и/2 — напряжение и ток в конце линии; U\ и 1\ — напряжение и ток в начале линии.

ев можно не учитывать волновой характер передачи электроэнергии. Как правило, режимы работы таких электропередач рассчитывают на основе их схем замещения с сосредоточенными параметрами. Параметры П-образной схемы замещения линии ( 7.3, а) определяются следующим образом: гЛ — г01 — активное сопротивление линии;

Линии и кабели электрической сети необходимо представлять либо цепями с распределенными параметрами с учетом протекания токов нулевой последовательности по земле, либо, когда это допустимо, цепями с сосредоточенными параметрами. Параметры цепей желательно брать соответствующими первой свободной гармонике переходного процесса. В табл. 44.22 представлены характерные параметры прямой и нулевой последовательностей ВЛ в системах с заземленной нейтралью UH0M= 110—1150 кВ. Параметры воздушных и кабельных линий 3—35 кВ систем с изолированной нейтралью приведены в табл. 44.23. Необходимые для расчетов значения междуфазных емкостей составляют

включать в себя мини- или микро-ЭВМ, с помощью которых обеспечивается требуемый алгоритм управления. Системы управления электроприводами могут быть подразделены на системы с разомкнутой и замкнутой цепью воздействий. В системе с разомкнутой цепью воздействий (разомкнутая система) отсутствует обратная связь, вследствие чего при возникновении отклонения выходной переменной от предписанного ей значения, вызванного тем или иным возмущающим воздействием, сигнал управления на входе системы остается неизменным. Примером может служить двигатель М, питающийся от преобразователя П и приводящий в движение механизм, который включает в себя исполнительный орган (ИО) и кинематическую связь (КС). Выходной переменной является обычно скорость или перемещение ИО механизма, что при жесткой связи между двигателем и механизмом соответствует скорости или углу поворота ротора двигателя. Не исключается, однако, возможность контроля других переменных системы, например, якорного или стагорного тока, напряжения или частоты преобразователя, тока возбуждения двигателя и т. п. Преобразователь П представляет собой источник питания с регулируемым выходом. Для электропривода постоянного тока — это преобразователь переменного тока в постоянный с регулируемым выходным напряжением, для привода переменного тока — преобразователь частоты, в котором наряду с частотой может изменяться и напряжение. Силовую часть электромеханической системы составляют преобразователь, двигатель и приводной механизм, основным назначением которой является преобразование электрической энергии в механическую. На преобразователь, двигатель и механизм действуют возмущения в виде изменений напряжения питающей сети, изменений момента нагрузки и т. п. Эти возмущения приводят к отклонению выходной координаты от предписанного ей значения, причем значение этого отклонения в статике и характер его в динамике при данном возмущении определяются параметрами преобразователя, двигателя и механизма [4].

выходного преобразователя. При этом необходимо принять во внимание, что сопротивление излучения преобразователя на резонансной частоте ^а=(4^)/(л(о0Сп), где о)0=(о)в—шн)/2 — центральная .частота рабочей полосы акустического преобразователя; С„ — емкость преобразователя [см. формулу (3.6)]. Учитывая, что варьирование основными конструктивными параметрами преобразователя ПАВ (апертурой и числом пар электродов, их шириной и шагом), от которых зависит значение Ra, ограничено заданными электрическими параметрами, предложим дополнительные методы изменения сопротивления излучения преобразователя.

Изменение момента подачи управляющих импульсов осуществляется по сигналу от автоматического регулятора или программного устройства, что позволяет управлять выходными параметрами преобразователя в требуемом диапазоне.

Современное развитие и совершенствование измерительных преобразователей (как неотъемлемых элементов информационно-измерительных систем и автоматизированных систем управления технологическими процессами) и системный подход к проектированию этих средств измерений ставят новые задачи и перед разработками первичных преобразователей. Все большее внимание уделяется вопросам унификации и стандартизации конструкций первичных преобразователей, согласованию основных параметров отдельных преобразователей сложных измерительных устройств и систем, что, в свою очередь, требует совершенствования методов коррекции их характеристик. В связи с этим большое значение уделяется структурным методам коррекции характеристик первичных преобразователей как основного звена преобразователя с унифицированным выходным сигналом. Следует отметить, что только одни структурные методы не в состоянии удовлетворить целому комплексу требований, которые могут предъявляться к измерительным преобразователям и которые зачастую могут быть противоречивыми. Все это требует комплексного подхода к проектированию и использованию первичных преобразователей с учетом конкретных условий их эксплуатации при одновременном использовании конструктивных, технологических и структурных методов улучшения их характеристик. Одной из главных особенностей проектирования измерительных преобразователей является установление зависимостей между метрологическими характеристиками и конструктивными параметрами преобразователя для определения оптимальных значений последних.

Как видно из рассмотренных выше уравнений, динамические свойства механических упругих преобразователей полностью определяются массой его подвижной части, жесткостью, частотой собственных колебаний и коэффициентом успокоения, т. е. конструктивными параметрами преобразователя.

сопротивления R^ и Яд2 определяются параметрами преобразователя и логометра. Зная диапазон отношений токов логометра (-тМ

Требования к измерительной цепи. Основы расчета. Погрешности. Пьезоэлектрические преобразователи, как указывалось выше, используются для измерения динамических величин. Нижняя граница частотного диапазона определяется электрическими параметрами преобразователя и параметрами измерительной цепи, в которую он включен. Выходная мощность пьезоэлектрических преобразователей очень мала, поэтому на выход преобразователя должен быть включен усилитель с возможно большим входным сопротивлением. Усилитель и преобразователь соединяются экранированным ка-

Верхняя граница допустимого частотного диапазона определяется в основном механическими параметрами преобразователя: частотой собственных колебаний преобразователя, зависящей от его массы и жесткости, и степенью успокоения колебаний подвижной части преобразователя. Подробнее вопрос о верхней границе

Для преобразования сигналов измерительной информации в преобразователе или приборе требуется известное время. В зависимости от временных характеристик преобразуемой величины и времени пре-обргз^ования определяемом конструктивными параметрами преобразователя, устанавливаются динамические свойства средств измерений.

Чувствительность преобразователей с доменной связью определяется условиями зарождения доменов в магнитной ппенке и параметрами преобразователя. При использовании для считывания доменов датчика Холла, чувствительность достигает при Н*24 а/см (0,6-1) мв, а при считывании с помощью магниторе-зисторов (0,27-0,32) MB. Экспериментальные исследования чувствительности проводились на образцах из ниакоуглеродис-тых и малолегированных степей с плоско*? поверхностью. В качестве преобра зовете та испольвовапась матрица ив ферритовых сердечников ЗВТ размером (б4хб4) элементе . Оптимапьюе pvt'-чение индукции намагничивающего поля лчя указанных от» пей составляло Вн«( 1,7-1,6) т. В результате проведенгых экспапи-ментов выяснилось, что дефекты начинают хорошо НЫНПЛРТЬСЯ при величине поля рассеивания 40 в/см. Уеньшив ан^че^ип по-

С помощью полученных формул осуществлялся расчет и построение соответствующих вависимостей. Анализ расчетных характеристик позволяет сделать вывод, что результирующая случайная погрешность $! автомативированного дефектоскопа уменьшается с увеличением количества строк Л и количества маркерных импульсов п .приходящихся на дефект, и стремится к погрешности, обусловленной инструментальными ошибками Онт «2,13 %. Экспериментальные исследования покапали, что автоматизированный дефектоскоп позволяет уверенно обнаруживать дефекты размером (0,03x2) мм. При этом точность измерения геометрических па -ранетров дефектов колеблется от 2 % до 4 % и зависит от скорости перемещения контролируемого изделия, частоты маркерных импульсов и т.д. Далее обсуждается метод намерения глубины залегания дефектов с помощью двухслойной магвиточувствитель-ной матрицы, выводится соотношение, связывающее глубину залегания ? с параметрами преобразователя и амплитудами сигналов на выходах матриц U(Ht) , U(Hn) .