Получается незначительным

Основные данные ЭМН следующие. Суммарная запасенная энергия 1^ = 900 МДж (энергия, запасенная ротором генератора И/г=100МДж, запасенная маховиком ^м = 800 МДж; соответствующие удельные энергии И/г,уд = 5 кДж/кг, ^„,уд = 10 кДж/кг). Максимальная мощность генератора при разряде Spm = 242 MB • А; номинальные параметры генератора: коэффициент мощности coscpHOM = 0,9; напряжение ?/ном = 10,5 кВ; частота тока /ном = 50 Гц; частота вращения ротора "ном = 3000 об/мин. Время разряда ?р = 5 с. Частота вращения и напряжение генератора в конце разряда п2 = 2100 об/мин, ?/2 = 8 кВ. Мощность приводного двигателя ^„ = 4 МВт. Момент инерции ротора агрегата /р,а = 18 • 103 кг -м2. Окружная скорость маховика им = 205 м/с. Заметим, что начальная частота вращения ротора nv после разгона агрегата асинхронным двигателем, питающимся от сети промышленной частоты, получается несколько менее 3000 об/мин, однако практически для двигателя большой мощности конечное скольжение получается незначительным. При разряде ЭМН двигатель отключается от питающей его трехфазной сети.

При реальной картине поля высота мениска получается несколько меньшей, чем та, что следует из формулы (14-3).

тельной обмотки напряжение на зажимах при нагрузке (кривая 2 на 14-26) получается несколько больше, чем у генератора с параллельным возбуждением (кривая 3). Обычно последовательная обмотка рассчитывается так, что напряжение при номинальной нагрузке оказывается таким же, как и на холостом ходу. При усиленной последо-. , вателыюй обмотке внешняя характеристика рас-

получается несколько лучшая термокомпенсация, так как последовательно включены один обратный и- два прямых р — n-перехода, вместо одного прямого в схеме VIII. 11, д.

Для трансформаторов с алюминиевыми обмотками стоимость активной части обычно получается несколько меньшей, чем для трансформаторов с одинаковыми выходными данными, имеющих медные обмотки. При этом стоимость бака и масла у трансформатора с алюминиевыми обмотками вследствие большей высоты бака превышает стоимость бака и масла трансформатора с медными обмотками. Общая стоимость трансформатора для эквивалентных по мощности, классу напряжения и параметрам холостого хода и короткого замыкания современных трансформаторов с алюминиевыми и медными обмотками обычно оказывается практически равной.

Если теперь подставить среднюю электромагнитную силу в (6.141), то скорость а, „ в конце первого участка будет найдена. При подстановке первой формулы (6.142) в (6.141) значение скорости ои, в конце первого участка получается несколько заниженным (до 25%), а при подстановке второй — завышенным (до 50%). Для более точных расчетов скорость можно взять как среднее, значение между найденными с использованием первой и второй формул (6.142).

с ординатой Dd'" в точкеg'". ОтрезокЦг/" представляет собой напряжение на зажимах генератора при токе ОН = 0,5/2. Проводя через точку g'" горизонталь до пересечения с вертикалью, получим точку h внешней характеристики при этом токе. Соединяя плавно точки /, /z и е, получим внешнюю характеристику генератора смешанного возбуждения U = /(/2) (см. 7.9). Как показывает данная кривая, напряжение на зажимах этого генератора при неполной нагрузке получается несколько выше, чем при холостом ходе или полной нагрузке. Это объясняется тем, что гипотенуза треугольника bdg не совпадает с участком bd нелинейной части характеристики холостого хода генератора. Однако это превышение напряжения при неполной нагрузке обычно находится в пределах одного процента.

Наконец, полый бескаркасный якорь применяют в малогабаритных тахогенераторах постоянного тока. Его обмотка из круглого медного изолированного провода образует тонкостенный, пропитанный специальной смолой полый медный цилиндр с дном с одной стороны из изоляционного материала. К этому дну прикрепляют коллектор, к пластинам которого припаивают концы секций обмотки, пропитанной смолой. Втулку коллектора насаживают на тонкий вал, который проходит внутри цилиндра по всей его длине до заднего подшипникового щита. Возбуждение тахогенератора с полым якорем обычно производится от кольцевого постоянного магнита (см. 1.9, б). В этом .случае внутрь полого якоря вставляется ферромагнитный полый цилиндр в качестве магнитопровода для замыкания поля кольцевого магнита. Воздушный зазор между внутренней поверхностью кольцевого магнита и магнитопроводом, в котором вращается полый якорь, здесь получается несколько больше, чем при гладком беспазовом якоре. Достоинством полого бескаркасного якоря является его малая механичес-

чески неосуществим. Это значит, что данный режим электрического равновесия, при котором удовлетворяются уравнения Кирхгофа, составленные для установившегося режима расчетной схемы, в реальной цепи осуществить невозможно. Принято такие режимы равновесия называть неустойчивыми. Но в рассматриваемых условиях при тех же источниках питания и соотношениях параметров всей цепи обязательно есть еще (кроме неустойчивого) не менее одного режима электрического равновесия — расчетного установившегося режима, который в принципе физически осуществим и который называется устойчивым. Например, в цепи с неодназначной вольт-амперной характеристикой, когда получается несколько расчетных установившихся режимов, часть этих режимов может быть неустойчивой.

Для трансформаторов с алюминиевыми обмотками стоимость активной части обычно получается несколько меньшей, чем для трансформаторов с одинаковыми выходными данными, имеющих медные обмотки. При этом стоимость бака и масла у трансформатора с алюминиевыми обмотками вследствие большей высоты бака превышает стоимость бака и масла трансформатора с медными обмотками. Общая стоимость трансформатора для эквивалентных по мощности, классу напряжения и параметрам холостого хода и короткого замыкания современных трансформаторов с алюминиевыми и медными обмотками обычно оказывается практически равной.

Внутреннее сопротивление понизительного автотрансформатора определяется по схеме 3.31. В общем случае выражение для внутреннего сопротивления получается несколько усложненным. Однако если считать сопротивления независимой и общей частей обмотки пропорциональными числу их витков, то ток распределяется в них обратно пропорционально сопротивлениям, как в обычных параллельных ветвях, и сопротивление

Основные данные ЭМН следующие. Суммарная запасенная энергия 1^ = 900 МДж (энергия, запасенная ротором генератора И/г=100МДж, запасенная маховиком ^м = 800 МДж; соответствующие удельные энергии И/г,уд = 5 кДж/кг, ^„,уд = 10 кДж/кг). Максимальная мощность генератора при разряде Spm = 242 MB • А; номинальные параметры генератора: коэффициент мощности coscpHOM = 0,9; напряжение ?/ном = 10,5 кВ; частота тока /ном = 50 Гц; частота вращения ротора "ном = 3000 об/мин. Время разряда ?р = 5 с. Частота вращения и напряжение генератора в конце разряда п2 = 2100 об/мин, ?/2 = 8 кВ. Мощность приводного двигателя ^„ = 4 МВт. Момент инерции ротора агрегата /р,а = 18 • 103 кг -м2. Окружная скорость маховика им = 205 м/с. Заметим, что начальная частота вращения ротора nv после разгона агрегата асинхронным двигателем, питающимся от сети промышленной частоты, получается несколько менее 3000 об/мин, однако практически для двигателя большой мощности конечное скольжение получается незначительным. При разряде ЭМН двигатель отключается от питающей его трехфазной сети.

Ограничение падения давления пара перед турбиной исключает возможность существенного использования .аккумулирующей способности котла при начальных нагрузках блока менее 120 МВт вследствие довольно значительного роста сопротивления парового тракта в процессе нагружения. В этих случаях опережение по открытию клапанов получается незначительным, однако оно .имеет важное значение, так как позволяет увеличить •скорость нагружения котла w и, следовательно, блока. Этот вывод следует из результатов экспериментальных исследований [2-15].

лом. Таким источником может быть трансформатор, подключенный к приемной антенне, резонансный усилитель и т. п. Вследствие вентильного действия диода через него протекает в положительные полупериоды ток i, имеющий форму импульсов, величина которых пропорциональна амплитуде АМ-сигнала ( 3.42, в). Этот ток заряжает емкость С, которая в паузах между импульсами тока (при закрытом диоде) разряжается через сопротивление R. Однако разряд емкости получается незначительным, поскольку сопротивление R велико, а импульсы повторяются с высокой частотой. Поэтому емкость, не успевая существенно разрядиться, подзаряжается каждым последующим импульсом до соответствующего напряжения и. В результате это напряжение и растет или уменьшается вслед за изменением амплитуды импульсов тока, т. е. изменяется по закону модуляции АМ-сигнала ( 3.42, г).

Еще более наглядно проверку Ки дополнительной обмотки можно провести, подавая на первичные обмотки ТН трехфазную симметричную систему напряжений ( 9.3, д) при закороченной на нулевой вывод одной из фаз. Измеренное напряжение на ад—хл в этом случае в 3 раза больше, чем при измерении по однофазной схеме, а фаза напряжения на ад—хя соответствует фазе первичного напряжения, присоединенного к нулевому выводу. Для трансформаторов напряжением 35 кВ и выше (все они являются однофазными) пользоваться методом прямого измерения коэффициента трансформации трудно, так как напряжение на вторичных обмотках получается незначительным и это существенно влияет на точность измерения. В таких случаях Ки проверяется сравнением напряжений на вторичных обмотках двух проверяемых однофазных ТН. Для этого первичные ТН соединяют параллельно ( 9.3, е) и на вторичную обмотку одного из них, как правило на основную а—х, подают напряжение от регулировочного устройства. При этой проверке не обязательно подавать номинальное напряжение 1001^3 В, достаточно подать напряжение 20— 30 В, чтобы было удобно произвести замер по вольтметру. При равенстве коэффициентов трансформации испытуемых ТН напряжения, измеренные на дополнительных обмотках ад—лгд, должны быть для ТН, используемых в сетях с изолированной нейтралью, в Y 3 раз меньше, чем поданное напряжение, для ТН 110 кВ и выше, используемых в сетях с заземленной нейтралью, напряжение на ад—хя должно быть в Y 3 выше. Напряжения на основных обмотках должны совпадать.

Напряжение сквозного пробоя маслобарьерной изоляции в слабонеоднородном поле зависит также от собственной электрической прочности барьеров и растет приблизительно пропорционально суммарной толщине барьеров, если последняя не превышает 25—30% всего межэлектродного расстояния. При дальнейшем увеличении толщины или числа барьеров повышение электрической прочности получается незначительным, так как разряды начинают развиваться по поверхности барьеров. При неизменном коэффициенте заполнения масляного промежутка твердой изоляцией и постоянном расстоянии между электродами напряжение сквозного пробоя практически не зависит от числа и расположения zsoo барьеров в промежутке.

С этой точки зрения более благоприятна рассмотренная ранее схема A/Y или Y/Д. При питании такого трансформатора со стороны ВН, соединенной звездой, искажение синусоидальности потоков и фазных ЭДС получается незначительным. Третьи гармонические потоков Ф3 в магнитопроводе любого исполнений ослабляются при таком соединении третьими гармоническими токов i3, замыкающи-

ками / и 2 имеет наибольшее отрицательное значение. В этом положении зоны зазора с наибольшей проводимостью, совпадающие с зубцами ротора, располагаются против северных полюсов обмотки 2. Наоборот, против южных полюсов располагаются зоны с наименьшей магнитной проводимостью, поэтому периодическое магнитное поле, замыкающееся вокруг токов в газах вдоль ярм и через зазоры, получается незначительным.

Дифференцирующие и интегрирующие цепи. Действие прямоугольного импульса с амплитудой 1/„ и длительностью г„ на цепь можно рассматривать как включение постоянного напряжения UK и его отключение через промежуток времени 1И с замыканием цепи со стороны входа. В соответствии с характером таких переходных процессов напряжения на емкости и активном сопротивлении уже не будут повторять форму входного прямоугольного импульса ( 10.8, а). Если постоянная времени цепи значительно превышает длительность импульса (т » ?„)> конденсатор за время действия импульса заряжается до небольшого напряжения, завал плоской вершины импульса на активном сопротивлении получается незначительным и можно считать, что такая цепь передает прямоугольные импульсы без существенных искажений ( 10.8, б).

С этой точки зрения более благоприятна рассмотренная ранее схема Д/Y или Y/A. При питании такого трансформатора со стороны ВН, соединенной звездой, искажение синусоидальности потоков и фазных ЭДС получается незначительным. Третьи гармонические потоков Ф3 в магнитопроводе любого исполнения ослабляются при таком соединении третьими гармоническими токов ia, замыкающи-

ками / и 2 имеет наибольшее отрицательное значение. В этом положении зоны зазора с наибольшей проводимостью, совпадающие с зубцами ротора, располагаются против северных полюсов обмотки 2. Наоборот, против южных полюсов располагаются зоны с наименьшей магнитной проводимостью, поэтому периодическое магнитное поле, замыкающееся вокруг токов в пазах вдоль ярм и через зазоры, получается незначительным.

Обычно укорочение шага витка делается небольшим ф = 0,8 -т--т- 0,85) и соответствующее ему уменьшение первой гармонической э. д. с. витка получается незначительным, но угол vfljT для некоторых высших гармонических может оказаться близким к 2л и их величина будет намного меньше 2/?пр,. Следовательно, путем соответствующего выбора величины относительного шага можно значи-