Промежуточной подстанции

а — промежуточная одноцепная на оттяжках 500 кВ; б — промежуточная V-образ-ная 1150 кВ; в — промежуточная опора ВЛ постоянного тока 1500 кВ; г — элемен. ты пространственных решетчатых конструкций

50.7. Деревянная промежуточная одноцепная опора ВЛ б—20 кВ (размеры для ВЛ 20 кВ — в скобках)

50.5. Железобетонная промежуточная одноцепная опора ВЛ б—20 кВ (размеры для ВЛ 20 кВ — в скобках)

50.9. Стальная промежуточная одноцепная опора ВЛ 35 кВ

50.17. Стальная промежуточная одноцепная опора ВЛ 220 кВ

50.21. Стальная промежуточная одноцепная опора ВЛ 330 кВ

50.25. Стальная промежуточная одноцепная опора на оттяжках ВЛ 500 кВ

50.27. Стальная промежуточная одноцепная опора на оттяжках ВЛ 750 кВ

50.28. Стальная промежуточная одноцепная опора на оттяжках ВЛ 1150 кВ

50.32. Железобетонная промежуточная одноцепная опора ВЛ 110 кВ

50.40. Железобетонная промежуточная одноцепная опора ВЛ 220 кВ

Коэффициент отстройки &отс> 1 должен, в частности, учитывать, что полный ток /Кл в n-й защите будет больше тока /к(п-1) в (п — 1)-й защите за счет ответвления его части в неповрежденные элементы промежуточной подстанции. При несоблюдении такого согласования и, например, КЗ на (п — 2)-м элементе с отказом его выключателя может излишне срабатывать защита n-го, а не (п — 1)-го элемента [10].

несимметричных КЗ (например, /С(2)), тока нагрузки промежуточной подстанции Б.

В сетях более сложной конфигурации или имеющих несколько источников питания, рассмотренных выше для I ступени, II ступени обычно выполняются направленными с обеих сторон участков; это делается для облегчения выбора их параметров, а при отсутствии больших /УР — и для возможного повышения чувствительности. Поэтому выбор их параметров и оценка чувствительности проводятся, как и для линий с односторонним питанием. Основной особенностью может являться целесообразность учета так называемых подпиток, определяемых коэффициентом токорас-пределения kTOK, под которым ниже понимается отношение тока в защите к току в смежном с защищаемым участком элементе. Рассматриваются два случая: первый ( 5.15, а)—КЗ за понижающим трансформатором подстанции Б в точке К\. При этом для защиты А &токт = =ЛсА//кт<1; второй ( 5.15,6) — КЗ на смежном участке БВ при наличии на промежуточной подстанции Б так-

2.28. Схема замещения электропередачи ПО кВ с двусторонним питанием при представлении промежуточной подстанции неизменной мощностью

2.29. Схема замещения электропередачи ПО кВ с двусторонним питанием при представлении промежуточной подстанции постоянным сопротивлением

а — напряжения на шишах промежуточной подстанции и подстанции системы; б — углы сдвига векторов напряжения на шинах станции, промежуточной водстанции и приемной системы; в — генерация реактивно» мощности в узле 3

Итак, пропускная способность двухцепных связанных электропередач длиной 800—1000 км повышается вследствие сооружения на линии переключательных пунктов и растет при увеличении их числа. Так, в случае сооружения одного переключательного пункта на линии 500 кВ указанной длины ее пропускная способность повышается на 30 °/о по сравнению со случаем, когда на линии отсутствуют переключательные пункты. При двух-трех переключательных пунктах пропускная способность линии увеличивается соответственно на 45 и 60%. Сооружение переключательного пункта по затратам практически. равноценно сооружению промежуточной подстанции (без учета стоимости трансформаторов). Поэтому необходимость строительства переключательных пунктов должна быть обоснована технико-экономическими расчетами [17].

Одиночные и двойные магистрали с двусторонним питанием, иначе называемые «встречными» магистралями, применяются при питании от двух независимых источников. Один из них часто является основным источником питания. Если один источник маломощный, удаленный или неэкономичный, то он является только аварийным и выключатель в начале магистрали, подключенный к этому источнику, нормально разомкнут и включается (вручную или автоматически) только при отключении магистрали от основного источника. Если же оба источника равноценны, то для уменьшения потерь электроэнергии целесообразно держать их постоянно под нагрузкой. В этом случае деление магистрали производится примерно по середине, на одной промежуточной подстанции.

Коэффициент отстройки &отс>1 должен, в частности, учитывать, что полный ток /Кп в л-й защите будет больше тока /К(п-о в (п—1)-й защите за счет ответвления его части в неповрежденные элементы промежуточной подстанции. При несоблюдении такого согласования и, например, КЗ на (л—2)-м элементе с отказом его выключателя может излишне срабатывать защита я-го, а не (п—1)-го элемента [10].

В сетях более сложной конфигурации или имеющих несколько источников питания, рассмотренных выше для I ступени, II ступени обычно выполняются направленными с обеих сторон участков; зто делается для облегчения выбора их параметров, а при отсутствии больших />р — и для возможного повышения чувствительности. Поэтому выбор их параметров и оценка чувствительности проводятся, как и для линий с односторонним питанием. Основной особенностью может являться целесообразность учета так называемых подпиток, определяемых коэффициентом токорас-пределения &ток, под которым ниже понимается отношение тока в защите к току в смежном с защищаемым участком элементе. Рассматриваются два случая: первый ( 5.15, а) — КЗ за понижающим трансформатором подстанции Б в точке К\. При этом для защиты А ?ТОкт = &^ка//кт < 1; второй ( 5.15,6) — КЗ на смежном участке БВ при наличии на промежуточной подстанции Б так-

1. Производится выбор сопротивления срабатывания дистанционного органа первой и второй ступеней защиты. Коэффициент токораспределения в примере принят равным 1. Рассмотрен случай, когда сопротивление трансформатора промежуточной подстанции гтр больше сопротивления смежной линии (2тр>гЛ2). Если удельное сопротивление линии 24 = 0,45 Ом/км, то значения первичных сопротивлений срабатывания для первой зоны

Первый из них связан со снижением напряжения в начале линии за счет регулирования возбуждения выделенного для синхронизации генератора удаленной станции (при синхронизации на приемном конце передачи или на промежуточной подстанции) или, в случае межсистемной связи, за счет изменения коэффициента автотрансформатора с помощью РПН, связывающего шины системы и шины, на которые включена данная линия.