Предварительно определить

Некоторая неточность в предварительном определении расхода пара несущественна, так как в последующем расчете режима турбоустановки вычисляется мощность, соответствующая принятому расходу пара.

Расчет fm, основанный на приближенном значении ат, проводят лишь при предварительном определении размеров полюса. При расчете параметров и характеристик машины необходимо более точное определение Фа.

Внешний диаметр статора должен также соответствовать определенным условиям, налагаемым требованиями раскроя листов электротехнической стали с наименьшими отходами при штамповке. С учетом этих требований при ручном расчете асинхронного двигателя более целесообразным является выбор главных размеров, основанный на предварительном определении высоты оси вращения, увязке этого размера с внешним диаметром статора и последующем расчете внутреннего диаметра статора D.

В этих таблицах приведены ориентировочные основные размеры изоляционных промежутков, которые могут быть приняты в расчете при предварительном определении внутренних размеров бака трансформатора.

переменной составляющей Дх = —§{X(t)—M[X(t)]}zdt. Центрирование заключается в предварительном определении математического ожидания и вычитании его из реализации либо в пропускании реализации через конденсатор большой емкости. Выше мы рассматривали квадратические преобразователи (термоэлектрические § 4.5 и § 5.4, с диодной цепочкой — § 4.5).

В этих таблицах приведены ориентировочные основные размеры изоляционных промежутков, которые могут быть приняты в расчете при предварительном определении внутренних размеров бака трансформатора.

Наружный диаметр статора должен также соответствовать определенным условиям, налагаемым требованиями раскроя листов электротехнической стали с наименьшими отходами при штамповке. С учетом этих требований при ручном расчете асинхронного двигателя более целесообразным является выбор главных размеров, основанный на предварительном определении высоты оси вращения и увязке этого размера с наружным диаметром статора и последующем расчете внутреннего диаметра статора D.

Расчет Fm, основанный на приближенном значении <зт, проводят лишь при предварительном определении размеров полюса. При расчете параметров и характеристик машины необходимо более точное определение Фс.

Внешний диаметр статора должен также соответствовать определенным условиям, налагаемым требованиями раскроя листов электротехнической стали с наименьшими отходами при штамповке. С учетом этих требований при ручном расчете асинхронного двигателя более целесообразным является выбор главных размеров, основанный на предварительном определении высоты оси вращения, увязке этого размера с внешним диаметром статора и последующем расчете внутреннего диаметра статора D.

Блок предсказания правильного адреса перехода - это следующее решение для вычислений, увеличивающее производительность посредством полного заполнения конвейеров командами, основанное на предварительном определении правильного набора команд, которые должны быть выполнены.

основаны на предварительном определении токов намагничивания [11]. Значительный ток намагничивания при переходных процессах во вторичных цепях трансформатора тока обусловлен наличием в токе к. з. плохо трансформируемой апериодической составляющей ( 10.2,6, кривая 1). Он почти полностью замыкается через ветвь намагничивания, увеличивая этим ток намагничивания и насыщая сердечник трансформатора. Это ухудшает, в свою очередь, трансформацию периодической составляющей тока к. з., вследствие чего ток намагничивания еще более возрастает. Поэтому наибольшие токи небаланса в схеме дифференциальной защиты возникают а случае, если повреждение возникает в момент, когда апериодическая составляющая имеет наибольшее значение. Скорость изменения апериодической составляющей зависит от постоянной времени Тг первичной цепи. С увеличением Т\ продолжительность существования апериодического тока возрастает. Это приводит к росту тока намагничивания. При повреждении в различных точках системы постоянная времени может изменяться в широких пределах, в среднем ее можно принять равной Г] = 0,01-f-0,l с.

Следует обратить внимание на то, что расчет токов в ветвях разветвленных цепей с одним накопителем, например катушкой с индуктивностью L, можно значительно упростить и выполнить без составления и решения уравнений (4.19) — (4.21). Это можно сделать, если предварительно определить постоянную времени Т цепи с помощью эквивалентной схемы ( 4.3, в). Для этого все резистивные элементы заменить одним эквивалентным относительно индуктивного элемента. Цепь, эквивалентная 4.3, а, изображена на 4.3, в. Цепь эквивалентна только в отношении постоянной времени Т.

Опыт проектирования и теоретический анализ показывают, что с точки зрения наилучшего использования машины существует оптимум ширины отношения паза Z>nl к зубцовому делению tz . При прямоугольных пазах, которые применяют для машин мощностью выше 100 кВт, оптимальное отношение bnl/tzi в среднем составляет 0,42, причем небольшие отклонения существенно не отражаются на показателях машины. Исходя из этого, можно предварительно определить ширину паза по соотношению

2.18. Цепь 2.18 состоит только из активных сопротивлений, а поэтому расчет действующих значений напряжений и токов производится как в цепи с источником постоянного напряжения, следует только предварительно определить действующее значение тока /3.

3.22; 3.23. Следует предварительно определить комплексные

Число витков первичной обмотки, необходимое для того, чтобы индукция не превышала определенных значений, можно на'ЙФй из формулы (8.10), если предварительно определить значение Е\'•• 1иервичной обмотки. Значение Е1 не равно подведенному напряжению V\\ Разница между Е\ и U\ зависит от к.п.д. трансформатора. Однако с достаточной для практики степенью точности можно считать, что >>'

Таким образом, для представления преходящей составляющей не через матричную функцию еА< , а через обычные функции требуется предварительно определить спектр матрицы А, т. е. решить уравнение

предварительно определить значение установившейся составляющей [iL" и uc'J при *=0.

делена мощность <2 стью предварительно определить величину гэ.р и невозможно поэтому воспользоваться формулой (16-33) для абсолютно точного определения QHa™.

Для этого следует предварительно определить ток is в ветви с индуктивностью. Последовательно выразим все искомые величины через ток 13:

Для вычисления реактивной составляющей /ор тока холостого хода необходимо предварительно определить реактивную намагничивающую мощность 2ppGM, а затем ток:

Чтобы найти фазные токи в сопротивлениях ZAB, Zsc и нужно предварительно определить линейные напряжения l/дд, l/g и UpA между точками А'В', В'С' и С'А', для чего вначале вычислить фазные напряжения в лучах звезды: