Происходит перемагничивание

Вольт-амперные характеристики полевого транзистора приведены на 1.29. Здесь зависимости тока стока /с от напряжения при постоянном напряжении за затворе ?/зи определяют выходные, или стоковые, характеристики полевого транзистора ( 1.29, а). На начальном участке характеристик ?/си+?/3и1<^зап ток стока /с возрастает с увеличением t/cil. При повышении напряжения сток — исток до ?/си~^зап—1^эи1 происходит перекрытие канала и дальнейший рост тока /с прекращается (участок насыщения). Отрицательное напряжение ?/зи между затвором и истоком смещает момент перекрытия канала в сторону меньших значений напряжения ?/си и тока стока /с. Участок насыщения является рабочей областью выходных характеристик полевого транзистора.

При определенных сюжетах изображения, характеризующихся протяженным спектром пространственных частот fy (большой детальностью в направлении у), процесс развертки при анализе приводит к такой форме электрического сигнала U(t), которая не позволяет восстановить без искажений изображение при синтезе. Действительно, пусть в спектре пространственных частот S(fx, fy) имеется значительная компонента с частотой nfoy, n^>\. Тогда после развертки (см. 2.12, б) в спектре сигнала появится компонента 0,5п/к("йли 0,5nf,, при чересстрочной развертке) и комбинационные гармоники jofcrp + я/к/2 (fK, /п, /стр — частота кадров, полей и строк соответственно). Если п — 2п{ невелико ( 2.15, а), комбинационные частоты не перекрываются и при синтезе изображения восстанавливаются без искажений. Если п = 2n2, ni^n\ ( 2.15, б), происходит перекрытие спектров боковых частот. В результате при синтезе восстанавливается как истинная пространственная гармоника 2n2/oi/, так и паразитная с частотой 2(fCTp//K — n2)f0r Искажение изображения, вызванное этим эффектом, называют муар-эффектом. Теоретически муар-эффект отсутствует, если выполняется условие п^к< < (fcrp— ntf к) или 2п2 = п < /стр//к = 2стр.. (2.24)

При подаче на сток напряжения С/си через канал протекает ток /с в направлении от стока к истоку и транзистор работает подобно ПТ с управляющим р-л-переходом: уменьшается в направлении от истока к стоку разница напряжений между затвором и каналом, а при напряжениях на стоке L/CVI > 1^зи ~ ^зи.пор! происходит перекрытие канала вблизи стока и МОПТ работает в режиме насыщения ( 55, в).

Когда напряжение на стоке превысит некоторое значение ( 3.1,г), происходит перекрытие канала вблизи стока и ток через прибор достигает насыщения. При этом эффекты уменьшения длины канала и электростатической обратной связи приво-

и перекрытие фаз заканчивается. Интервал времени, в течение которого происходит перекрытие фаз, определяется углом (Acti — (oc<2, обозначенным через уг> в отличие от у*. Из V.9, б следует, что продолжительность работы каждой фазы увели-

подсушенные зоны. Эти зоны быстро расширяются в направлении, перпендикулярном линиям тока, до тех пор, пока вследствие увеличения падения напряжения не происходит перекрытие подсохшей зоны шириной несколько миллиметров по воздуху. При этом образуется электрическая дуга, опорные точки которой располагаются по краям подсохшей зоны. Вольт-амперная характеристика дуги соответствует функции вида

При таком и большем значении тока происходит перекрытие изолятора. Используя это значение предельного тока, получаем влагораз-рядное напряжение

В результате длина проводящих следов с нарастающей скоростью увеличивается и происходит перекрытие изоляции по барьеру. Такой процесс постепенного образования проводящего канала и прорастания разряда вдоль барьера получил название «ползущего» разряда.

В случае резконеоднородного поля со значительной составляющей напряженности, нормальной к поверхности твердой изоляции, общая картина развития разряда качественно такая же, как и в воздухе: при подъеме напряжения вначале у острого края электрода возникает «корона» — начальные ЧР, затем появляются скользящие разряды. Когда последние разовьются на всю длину уступа /, происходит перекрытие.

. При /ск = / происходит перекрытие, поэтому разрядное напряжение

причем для каждой крутизны получается определенное значение /„. По этим данным можно построить так называемую кривую опасных параметров ( 17-9, а). Эта кривая ограничивает область D сочетаний крутизны и максимального значения тока молнии, при которых происходит перекрытие изоляции линии. Например, при крутизне аг перекрытие изоляции происходит при всех токах, больших /М1, при крутизне а2 — при токах, больших /М2, и т. д. По кривой опасных параметров можно построить кривую вероятности опасных параметров ( 17-9, б). Вероятность перекрытия изоляции определяется как

Кроме увеличения магнитного сопротивления воздушного зазора зубчатость якоря вы- 2.9. Формы пазов якоря зывает неравномерность индукции на поверхности полюсного наконечника. В местах, расположенных напротив зубцов, индукция больше, чем в местах напротив пазов. При вращении якоря происходит перемагничивание поверхности полюсного сердечника, вследствие чего в нем возникают поверхностные потери.

Основные магнитные потери в машинах постоянного тока — в стали якоря. При вращении магнитопровода происходит перемагничивание стали и в зубцах, и ярме якоря, так же как и в машинах переменного тока, есть потери на вихревые токи и гистерезис. Потери в стали рассчитываются по тем же формулам, что и для машин переменного тока (1.166) и (3.69). Из-за наличия пазов и зубцов на якоре машины на поверхности полюсных наконечников имеют место пульсацион-ные потери, которые могут составлять 5—10 % основных магнитных потерь. При наличии пазов на полюсных на-

где Яо — напряженность поля, при котором происходит перемагничивание феррита с ППГ (Яо несколько больше коэрцитивной силы Нс по статической петле гистерезиса); Яо находят опытным путем для каждого типа феррита); Нт = iw/l — напряженность внешнего поля, вызванная током i (ш — число витков; / — длина средней магнитной линии).

Из-за наличия вентилей VD1 и VD2 (см. 22-1) каждая рабочая обмотка может проводить ток только в течение одного полупериода питающего напряжения U „. Поэтому, рассматривая работу усилителя в течение первого полупериода (интервал времени от 0 до я), ограничимся анализом процессов только в магнитопроводе /. Предположим, что по обмотке управления протекает ток 1У, создающий МДС Fy = IyWr Тогда к началу первого полупериода в магнитопроводе будет уже создан начальный поток Ф0, определяемый по кривой намагничивания магнитопровода ( 22-2, а). Под действием напряжения питания, приложенного к рабочей обмотке магнитопровода 1, будет происходить дальнейшее перемагничивание магнитопровода, представленное кривой на 22-2, в. Этот процесс будет продолжаться до тех пор, пока магнитопровод не будет насыщен. Время, в течение которого происходит перемагничивание магнитопровода, называется интервалом возбуждения и характеризуется углом насыщения а

Существуют две основные схемы подключения нагрузки к выходной обмотке: трансформаторная и дроссельная В трансформаторной схеме (см. 9.34) нагрузка подключается к обмотке шв!«. В дроссельной схеме ( 9.36) нагрузка включена последовательно с источником тактовых импульсов и выходной обмоткой. В дроссельной схеме в отличие от трансформаторной напряжение ит приложено к нагрузке в случае предварительного отсутствия тока во входной обмотке, так как индуктивное сопротивление обмотки швызс при этом близко к нулю. Если перед тактовым импульсом сердечник был намагничен током /вх, то в течение тактового импульса происходит перемагничивание сердечника, т. е. практически все напряжение ит будет приложено к обмотке швых (см. § 8.7).

где Я0 —напряженность поля, при котором происходит Перемагничивание феррита с ППГ; Н0 несколько больше коэрцитивной силы Нс по статической петле гистерезиса; Н0 находят опытным путем для каждого типа феррита.

7. В чем состоят основные особенности работы импульсных трансформаторов? Как происходит перемагничивание магнитопровода в таких трансформаторах? Что такое размагничивающая обмотка? Какие факторы влияют на качество передачи прямоугольных импульсов напряжения?

f/n (см. 20.7) и перемагничивается импульсным полем напряженностью Н„. Положим, что при действии Нп магнитное состояние образца характеризуется некоторой точкой А на гистерезисной петле (см. 20.7). Затем на обмотку w3 (см. 20.22) подается от генератора ГИ импульс тока прямоугольной формы, благодаря чему происходит перемагничивание образца в обратном направлении. Амплитуда Я„ (см. 20.7) и длительность tn импульса должны быть такими, чтобы обеспечивалось полное перемагничивание по предельной петле до области практического насыщения материала сердечника (точка м на рис 20.7). Частота же следования импульсов не должна быть 7, чтобы намагничивание приближалось к статическому. Как

График изменения dty/dt для 10. 1, в изображен на рие. Р. 10.2. 10.5р. К концу отрицательного полупериода ф = — ф,„ и i — 0. В положительный полупериод в уравнении dty/dt + Ri = е (/) слагаемое /?t = 0. Когда изображающая точка перемещается по вертикальному участку зависимости ф = f(i), происходит перемагничивание нелинейной индуктивности. В этом интервале времени dty/dt = Е и ф = Et + С, где С — постоянная интегрирования. При t — О ф = — фт, отсюда С — — фт; погокосцепление ф изменяется по закону ф = Et — фт до момента времени

График изменения dty/dt для 10. 1, в изображен на рие. Р. 10.2. 10.5р. К концу отрицательного полупериода ф = — ф,„ и i — 0. В положительный полупериод в уравнении dty/dt + Ri = е (/) слагаемое /?t = 0. Когда изображающая точка перемещается по вертикальному участку зависимости ф = f(i), происходит перемагничивание нелинейной индуктивности. В этом интервале времени dty/dt = Е и ф = Et + С, где С — постоянная интегрирования. При t — О ф = — фт, отсюда С — — фт; погокосцепление ф изменяется по закону ф = Et — фт до момента времени