Продольная демпферная

где е[#—номинальная продольная деформация,

Действие паразитной нагрузки можно показать при помощи поперечной силы. Продольная деформация е ц Q под действием поперечной силы FQ в точке Р (см. 3.26) имеет вид

где а — нормальное напряжение, е — продольная деформация, Е— модуль упругости (для стали ?я;2,1'106 кг-см-2). Однако это условие не является обязательным при проведении измерений с помощью тензорезисторов.

В соответствии с законами элементарной теории упругости продольная деформация любого волокна с вертикальным расстоянием е от главной оси инерции выражается формулой

продольная деформация во внешнем волокне с емакс является наибольшей, причем главная ось инерции соответствует недефор-мированному (срединная плоскость) волокну. Продольная деформация проявляется выше или ниже недеформированного волокна— в зависимости от знака е — как растяжение или сжатие. Это обстоятельство используется при выборе точек измерения Или места включения тензорезисторов в измерительный мост. На поверхности детали конструкции получается одноосное напряженное состояние. Если тензорезистор наклеивается в продольном направлении, как показано на фиг. 5.10, то между из-

Кажущаяся продольная деформация полупроводниковых тензорезисторов на жаростойкой стали примерно такая же, как

Так как коэффициент тензочувствительности К кремния с проводимостью n-типа отрицателен, то кажущаяся продольная деформация в соответствии с уравнением (6.13), а следовательно, и термическая ползучесть этих тензорезисторов могут, например для стали, принимать чрезвычайно малые значения.

Полупроводниковый материал Материал связующего Сопротивление при 20 °С Сопротивление комплекта Коэффициент К, (измеренный на стальном образце при 20 °С и е=0,5-10-3) Температурный коэффициент сопротивления; приклейка на сталь эпоксидной смолой EGK19 Температурный коэффициент коэффициента К\ приклейка на сталь эпоксидной смолой EGK19 Допустимая продольная деформация Допустимый ток Линейность при деформации Ы0—3 Усталостная прочность при знакопеременной нагрузке ие=0,5-10~3 Диапазон рабочих температур Габариты Ом Ом %/°С И/"С % мА % °С ММ'ММ'ММ p-Si Эпоксидная смола EGK19 + 120 0,2 0,03 30 ±1 -60 • • • +60 24X12X0,05 P-Si Без связующего + 120 0,2 0,03 30 ±1 -200 ••• +120 12X0,5X0,05 p-Si Фенопласт E/D +120 0.2 0.03 30 ±1 -60"- +120 24X12X0.05

ПРЕОБРАЗОВАНИЕ ДАВЛЕНИЕ-ПРОДОЛЬНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ В ТЕНЗОМЕТРИЧЕСКИХ ИП ДАВЛЕНИЯ

прогиб в центре мембраны для ш <С Л; е(0)—продольная деформация в центре мембраны; га — радиус мембраны; г — рабочий радиус.

Так как у металлических упругих элементов тангенциальная продольная деформация

Уточнение формул асинхронного момента. У синхронного генератора обмотка возбуждения расположена не равномерно по всему ротору, как это было принято при выводе (14.12), а только по продольной оси d. Кроме обмотки возбуждения по оси d действует продольная демпферная обмотка, а по оси q — поперечная. Аналогично тому, как это делалось при выводе (14.12), определим момент, развиваемый в результате действия всех трех одноосных обмоток, как половину от суммы моментов трех асинхронных машин, у каждой из которых имеются соответствующие распределенные обмотки ( 14.13):

В синхронных двигателях и компенсаторах демпферная обмотка служит также для пуска в ход, выполняя такую же роль, как короткозамкнутая обмотка в асинхронных двигателях, и называется поэтому пусковой обмоткой. Хорошими свойствами в переходных процессах и при пуске обладает продольно-поперечная демпферная обмотка (см. 51-9), сегменты которой объединены в общее короткозамыкающее кольцо с помощью гибких перемычек. Продольная демпферная обмотка, в которой перемычки между сегментами отсутствуют (см. 51-8), имеет существенно худшие свойства и применяется только в генераторах небольшой мощности.

котордй обладает продольная демпферная обмотка при коротко-замкнутой обмотке возбуждения, если ее активное сопротивление считать равным нулю: RJ = О («сверхпроводящая» обмотка). Постоянная времени Г2 существенно отличается от постоянной времени TKrf. Электрическая схема с постоянной времени Тка изображена на 72-3, там же показана картина магнитного поля, образованного током демпферной обмотки при разомкнутых других обмотках. Электрическая схема с постоянной времени Т2 и индуктивностью aLKrf изображена на 72-4, там же показана картина поля, образованная быстрыми составляющими токов при замкнутой накоротко сверхпроводящей обмотке возбуждения. Легко проверить, что схемы 72-3 и 72-4 могут быть получены из общей схемы замещения по 71-9 при выполнении соответствующих условий.

При наличии демпферной обмотки в продольной оси ротора вытеснение внезапно изменившегося магнитного потока статора получается более интенсивным, поскольку в этом участвуют совместно обмотка возбуждения и продольная демпферная обмотка. Сопротивление потоку статора в этом случае еще больше возрастает и, следовательно, величина этого потока при той же намагничивающей силе становится меньше, чем и объясняется меньшее значение продольной сверхпереходной реактивности x"dno сравнению с реактивностью x'd ( 6-9,е).

5. Предполагается, что как специально созданная продольная демпферная обмотка, так и все прочие естественные демпферные контуры, которые могут быть в продольной оси ротора, заменены одной эквивалентной продольной демпферной обмоткой; аналогично предполагается, что в поперечной оси ротора также имеется только одна эквивалентная поперечная демпферная обмотка \

Tido—то же при всех разомкнутых цепях, с которыми продольная демпферная обмотка имеет магнитную связь.

С другой стороны, продольная демпферная обмотка в процессе гашения принимает на себя часть энергии магнитного поля ротора, чем облегчает условия для обмотки возбуждения и включенного в ее цепь автомата гашения поля.

На 8-9,6 приведены кривые изменения отдельных величин при гашении поля дугогасящей решеткой. Они построены при тех же исходных условиях, что и кривые 8-8, но добавлена лишь продольная демпферная обмотка с указанными выше параметрами. Сравнение показывает, что, хотя время горения дуги сократилось, время гашения поля возросло почти в 2,5 раза. Из этого примера наглядно видно, что демпферные обмотки существенно снижают эффективность гашения поля дугогасящей решеткой и, естественно, тем сильнее, чем больше постоянная времени 7ldo. Поэтому у турбогенераторов это сказывается гораздо сильнее, чем у гидрогенераторов.

в — продольная демпферная обмотка,

Важно отметить, что величина начального переходного тока I^o/ зависит от того, имеется ли у машины продольная демпферная обмотка или нет, в то время как величина iV0/, в обоих случаях практически одинакова. Чем меньше Tldo по сравнению с Tfo, тем меньше сказывается влияние продольной демпферной обмотки на величину тока Г^о/- Если пренебречь этим различием, т. е. считать, что величина тока 1&0/ при наличии продольной демпферной обмотки сохраняется той же, что и при ее отсутствии, то в развитие (9-ЗОа) выражение для продольной периодической слагающей тока статора принимает вид:

При этих условиях из структуры (9-40) следует, что продольная демпферная обмотка приводит лишь как бы к возникновению дополнительного свободного сверхпереходного тока, затухание которого обусловлено постоянной времени только этой обмотки.