Приведенного трансформатора

Сопротивление цепи управления в десять раз меньше приведенного сопротивления цепи переменного тока, следовательно, усилитель работает в режиме, близком к режиму свободного намагничивания.

Для режима вынужденного намагничивания необходимо, чтобы полное сопротивление цепи управления было бы не менее чем в десять раз больше приведенного сопротивления цепи переменного тока, т. е.

При работе на низкоомное нагрузочное устройство, для того чтобы не шунтировать резонансный контур, выходное напряжение можно снимать с дополнительной обмотки ( 6.40) или от части основной обмотки (так называемое трансформаторное и автотрансформаторное подключение нагрузочного устройства). Это позволяет получить приведенное к первичной обмотке сопротивление нагрузочного устройства R'H=RH(wi/w2)2. Для получения большого приведенного сопротивления R^Ry применяют понижающие трансформаторы с большим отношением wjw^.

Так, относительные значения индуктивных сопротивлений рассеяния обмотки статора и приведенного сопротивления обмотки ротора большей частью находятся в пределах хг = 0,08-fO,14 и х'г = 0,1 -=-0,16.

Относительные значения активных сопротивлений обмотки статора и приведенного сопротивления обмотки ротора близки друг к другу и

— максимальное значение продольной составляющей тока (2.19) в k-u стержне; rkd — активное сопротивление fe-ro стержня и приведенного сопротивления прилегающих элементов корот-козамыкающих колец.

гДе Ihqm — максимальное значение поперечной составляющей тока (2.26) в /г-м стержне; rkq — активное сопротивление k-ro стержня и приведенного сопротивления прилегающих элементов короткоза-мыкающих колец.

5-7. Зависимость приведенного сопротивления полого цилиндра от относительной толщины стенки

В схемах с двумя комплектами реле возникают условия для появления дополнительной слагающей /Нб,д, обусловленной сопротивлением соединительных проводов Znp; в пределе при Znp—>-°о /Нб,д=/раб. Практически при небольшой длине линий, принятии мер к уменьшению приведенного сопротивления Znp /Нб,д невелики и обычно способы отстройки от /нб достаточны и для рассматриваемого явления. Для линий относительно большой длины влияние параметров соединительных проводов рассматривалось за рубежом (Гамильтоном) и в Советском Союзе (В. Л. Фабрикантом, Л. А. Ореховым и Я. С. Гельфандом).

т. е. он в конечном счете зависит от величины параллельно включенных сопротивлений стока полевого транзистора, резонансного сопротивления контура и приведенного сопротивления нагрузки. Естественно при наличии, кроме сопротивления потерь собственного контура, других параллельно включенных сопротивлений, добротность контура уменьшается — изменяется полоса пропускания контура и усилителя в целом. Эквивалентное сопротивление контура в окрестности резонансной частоты в этом случае может быть представлено выражением

откуда с учетом (IV. 17) находим величину приведенного сопротивления

Выражение для тока i.2' тождественно (13.12), которое было получено для тока в цепи приведенной нагрузки. Следовательно, для «приведенного» трансформатора (см. 13.4, б) справедливо уравнение (13.9), которое теперь можно рассматривать как уравнение, составленное по первому закону Кирхгофа для одного из двух узлов схемы. В этой схеме ток в первичной обмотке равен t'ix, т. е. току идеализированного трансформатора в режиме холостого хода. Как указывалось, в этом режиме трансформатор по существу является идеализированной катушкой с ферромагнитным сердечником, которая может быть представлена схемой замещения 12.14, б. Это позволяет составить схему замещения идеализированного трансформатора 13.4, в, для которой справедливы уравнения

Исходя т этого определения, могут быть найдены приведенные величины, относящиеся ко вторичной обмотке приведенного трансформатора. Ниже эти величины обозначены буквами со штрлхами, а величины, относящиеся ко вторичной обмотке реального трансформатора,- соответствующими буквами без штрихов.

Активное сопротивление вторичной обыотни приведенного трансформатора может быть найдено ив равенства потерь вторичннх обмоток приведенного и реального трансформаторов:

то есть активное сопротивление вторично;; обмотки приведенного трансформатора R^ отличается от активного сопротивления вторично^ oci'io тки • реального трл.ыс.:ор;,. \то\п пропорционально ;;;i3'i,ipiT.j коэффициента транс ,<ор,мции.

Отсюда реактивное сопротивление вторичной обмотки приведенного трансформатора jEjg мбжно внразить через реактивное сопротивление реального трансформатора JE. и коэ^ициент трансформа-

По аналогии с сопротивлениями вторичной обмотай пропорционально коэффициенту трансформации иэменяетоя полное сопротивление нагрувки приведенного трансформатора: $w»~/:z2w.

1.4. Уравнения равновесия э.д.о. и н.с. приведенного трансформатора. Схема j замещения трансформатора

Если в третьем уравнении (1.18) учесть равенство витков . .первичной и вторичной обмоток приведенного трансформатора, то уравнение равновесия н. с. для него превращается в уравнение токов. Поэтому уравнения равновесия э.д.с. и н.с. приведенного трансформатора имеют вид:

После этого излагается теория трансформатора без стального сердечника на основе системы из двух уравнений по второму закону Кирхгофа сначала для мгновенных значений в общем случае, затем для синусоидального тока в символической записи, из которой определяются токи по заданным входному напряжению и параметрам трансформатора и нагрузки. Здесь следует уяснить физический смысл вносимых сопротивлений и изложить вывод Т-образной эквивалентной схемы, в частности, для приведенного трансформатора с одинаковым числом первичных и вторичных витков.

Исследование работы трансформатора при нагрузке удобно производить на основе векторных диаграмм, построенных для приведенного трансформатора, заменяющего реальный трансформатор, у которого параметры вторичной обмотки приведены к напряжению и числу витков первичной обмотки. В соответствии с этим приведенный трансформатор должен иметь коэффициент трансформации, равный единице (п = 1).

В процессе определения параметров вторичной обмотки приведенного трансформатора все параметры первичной его обмотки остаются неизменными. При замене реального трансформатора приведенным трансформатором активные, реактивные и полные мощности, а также коэффициент мощности вторичной обмотки трансформатора должны оставаться постоянными.