Приведенных расчетных

= (wj/w2)2 ZH. Основные уравнения трансформатора (8.8) и (8.9) для приведенных параметров вторичной цепи принимают следующий вид:

На практике расчеты ведут, как правило, в системе о.е., заменяя идентификаторы само- и взаимноиндуктивностей равными им в системе о.е. при базисной частоте индуктивными сопротивлениями. Для обмоток трансформатора (штрихи у приведенных параметров опущены) LH = Хц\ Liz = xzz\ L12 — L2l = jela, где Хц, *22 — полные индуктивные сопротивления обмоток трансформатора, равные сумме индуктивных сопротивлений рассеяния и взаимной индукции; Jt,2 — сопротивление взаимной индукции обмоток.

При В КЗ реального трансформатора, имеющего активные сопротивления обмоток, отличные от нуля, переходный процесс затухает во времени. Определение оригинала тока ВКЗ с учетом активных сопротивлений обмоток трансформатора производится по изложенной выше методике, однако выражения токов получаются громоздкими. Решение можно упростить, если принять ii(p) = — i'^(p) (так как ток намагничивания в сотни раз меньше тока ВКЗ трансформатора;. При расчетах пользуются приведенными параметрами и токами вторичной обмотки. В этом случае уравнения (5.3) примут вид (штрихи у приведенных параметров опущены)

Ширина башмака С выбирается из следующих соображений. Чем шире башмак, тем меньше магнитное сопротивление Rmh, индукция в магнитопроводе и тем слабее зависимость приведенных параметров загрузки от возможных колебаний зазора. Однако чрезмерное увеличение ширины башмака приводит к получению раз-

Е общем случае значения приведенных параметров частотно-зависимы и являются в связи с этим комплексными величинами,

1'г = (ау2М) /2 и приведенных параметров

Применение для анализа тепловых режимов тепловой модели в приведенных параметрах может упростить определение параметров модели. При необходимости оценки температуры других изотермических поверхностей конструкции полупроводникового прибора (не только температуры структуры) используют формулы перехода от приведенных параметров к истинным [28].

и приведенных параметров

Главные индуктивности приведенных роторных контуров определяются по полю в зазоре, образованному системой приведенных токов всех фаз приведенной обмотки. При этом под главной индуктивностью понимается отношение потокосцепления этого поля к приведенному току в главной фазе обмотки. Так, главная индуктивность приведенной обмотки возбуждения равна (индекс приведения у приведенных параметров роторных контуров здесь и в дальнейшем опускается):

Приведенные активные сопротивления и индуктивности рассеяния роторных контуров определяются как произведение неприведенной величины на коэффициент приведения по (71-6), причем индекс приведения у приведенных параметров часто опускается.

42. С л у х о ц к и и А. Е. Приближенный расчет приведенных параметров загрузки коротких индукторов. В сб. трудов ВНИИТВЧ «Промышленное применение токов высокой частоты». М.—Л., «Машиностроение», 1965, вып. 6, с. 5—14,

В табл. 5.3 приведены основные конструктивные разновидности упругих преобразователей крутящих моментов, а также расчетные соотношения для определения механических напряжений и жесткости в зависимости от геометрических размеров упругих элементов и входных крутящих моментов. Как видно из приведенных расчетных соотношений, максимальный угол закручивания (угол закручивания

Общепринятым критерием оптимизации является минимум приведенных расчетных затрат на трансформацию, причем возможен автоматический поиск оптимума или выдача заполненных формуляров нескольких лучших вариантов для последующего инженерного анализа.

На 6.2 представлены изменения топливных затрат, капиталовложений и приведенных расчетных затрат в зависимости от температуры предварительного парового подогрева воздуха /в, рассчитанные для полупикового энергоблока мощностью 500 МВт, работающего на мазуте. Условие (6.2) в данном случае выполняется при температуре t^*~\l7°C, которую назовем граничной. Если при

Расчеты показывают, что переход на рециркуляционный подогрев воздуха оправдывается при значениях комплекса ЛДТ^ ^2-104 руб-ч/(т-год). Достигаемая экономия приведенных расчетных затрат в случае сочетания парового подогрева с газовыми по схеме ( 6.8) для энергоблока мощностью 500 МВт на угле при Л//Т=Ы04 руб-ч/(т-год) составляет 180—200 тыс. руб. в год по сравнению с установкой обычного хвостового воздухоподогревателя.

ПРИВЕДЕННЫХ РАСЧЕТНЫХ ГОДОВЫХ ЗАТРАТ

Так как зона рассеяния ЦЭН представляет собой круг, то при определении зон удобнее их представить также в виде кругов с радиусами RI, Rz; R3; ...; Rn. Это вполне оправдано. Как показали исследования, смещение подстанции на одно и то же расстояние в любом направлении при прочих одинаковых условиях дает практически одинаковое увеличение приведенных расчетных затрат.

т. е. увеличение приведенных расчетных затрат в этой зоне не

Продолжая анализ далее, получим для каждой зоны соответствующие неравенства, характеризующие пределы изменения приведенных расчетных затрат. Радиусы R являются функцией Д. Анализ зависимости R = / (А) показал, что наиболее простым аналитическим выражением, соответствующим полученным данным исследования, является дробно-линейная функция вида

Пользуясь соотношением (9-42), получаем искомые значения радиусов зон. Полученные выражения (9-38) и (9-41) позволяют определить зону рассеяния координат ЦЭН и зоны увеличения приведенных расчетных годовых затрат. На 9-4 зоны увеличения приведенных расчетных затрат для системы электроснабжения заданного промышленного объекта указаны в виде окружностей.

2. Определяем радиус зон увеличения приведенных расчетных затрат соответственно для

Определение зон увеличения приведенных расчетных годовых затрат при смещении подстанций из зоны рассеяния ЦЭН 245