Приведенные зависимости

Приведенные уравнения иллюстрируются векторной диаграммой трансформатора ( 13.6).

Приведенные уравнения показывают, что цепь с нелинейной емкостью может быть дуальна цепи с нелинейной индуктивностью (линейные дуальные цепи рассматривались в первой части курса, в § 7-12).

Уравнение (2.19) описывает систему MA/Ga/\/N^oo, (2.20) — систему Ga/M*/l/Ni^oo, (2.21) — систему M^/M^/l/N^oo. Нам понадобятся приведенные уравнения в дальнейшем для нахождения вероятностно-временных характеристик этих систем.

Приведенные уравнения могут служить примером линейной зависимости уравнений равновесия токов в сечениях — одно из трех уравнений является следствием двух остальных. Как известно из математики, уравнения 6ft(^) линейно-зависимы, если можно найти систему чисел Ck, не равных одновременно нулю, такую, что

Приведенные уравнения справедливы для линейных и для нелинейных цепей постоянного тока.

Приведенные уравнения для э. д. с. ?у при холостом ходе показывают, что изменения э. д. с. описываются дифференциальным уравнением второго порядка. Выражение, подобное (15-22), может быть получено для нагруженного усилителя, когда появляется воздействие м. д. с. от рабочих токов,

Приведенные уравнения можно использовать для расчета величин ?к и RK. Выходную цепь формирователя удобно характеризовать коэффициентом i\ степени использования переключаемого напряжения. При ограничителе RK получим

Приведенные уравнения связывают входные и выходные параметры преобразователя в самом общем случае его работы под нагрузкой. Действительно, коэффициенты ki зависят не только от собственных параметров четырехполюсника, но и от обобщенного сопротивления нагрузки. Следует отметить, что режим работы ИП с выходной величиной в виде обобщенной силы должен быть близок к холостому ходу (ZH = оо), а режим работы ИП, выходной величиной которого является обобщенная скорость, должен быть близок к короткому замыканию

Приведенные уравнения показывают, что цепь с нелинейной емкостью может быть дуальна цепи с нелинейной индуктивностью (линейные дуальные цепи рассматривались в первой части курса, в §7-12).

Z,, ^ m (Z, 4 ZMe) — ZMe; m = 2 + ZCA = 2 + — - Z..X- ( 1 -1 04a) Приведенные уравнения с учетом (1.100) приобретают вид Ф =- Ф

Решение уравнений для исследования достаточно сложных цепей производится при помощи ЭВМ. Приведенные уравнения в этом случае служат для программирования решения задач на ЭВМ.

Приведенные зависимости используются также для определения соответствующих характеристик при останове и простое блока. Потери тепла при стабилизации режима работы после нагружения определяются по формуле

Линейную нагрузку А и индукцию #gHOM для машин мощностью от 100—150 кВт и выше выбирают по кривым 9.9, где приведенные зависимости получены для серийно выпускаемых синхронных машин с номинальным напряжением 6000-6600 В. Эти же зависимости соответствуют машинам и при номинальном напряжении 380—400 В. При номинальном напряжении 10000 В индукцию В$ном можно также выбирать по кривым 9.9, а линейную нагрузку целесообразно снизить на 10-15%, так как из-за более толстой пазовой изоляции ухудшается охлаждение проводников обмотки якоря.

Приведенные зависимости установлены из рассмотрения схем с подогревателями смешивающего типа. При поверхностных подогревателях (когда образующийся в них конденсат отводится непосредственно в линию основного конденсата или питательной воды) выражения, определяющие энергетический коэффициент А и значения о , остаются такими же. Поэтому зависимость (4.23) действительна и в этом случае. Но так как при поверхностных подогревателях энтальпия питательной воды на выходе из подогревателя ниже А' , аналогичное рассмотрение приводит к тому, что в условиях оптимальной тепловой экономичности ДЛв в каждом подогревателе должно определяться по формуле г

Приведенные зависимости показывают, что в поверхностных подогревателях энтальпия воды после подогрева ниже, чем в подогревателях

Используя приведенные зависимости, легко определить также удельный расход пара в рассматриваемом интервале нагрузок турбины. Из (11.5) следует, что

Приведенные зависимости, устанавливающие связь между погрешностями и конструктивными параметрами, могут быть положены в основу расчета оптимальных параметров делителя при заданных допустимых значениях погрешностей и материале сердечника. Погрешности, вызванные наличием намагничивающего тока и сопротивлением нагрузки, могут быть устранены структурными методами [10, 101, 102].

Приведенные зависимости позволяют наглядно проиллюстрировать работу ПЗС с помощью гидродинамической модели ( 11.4, а—в). В этой модели потенциальная яма отождествляется с сосудом, зарядовый пакет Qn — с жидкостью, заполняющей этот сосуд, поверхностный потенциал, т. е. глубина потенциальной ямы, — с расстоянием h от поверхности жидкости, заполняющей сосуд, до верхнего края сосуда (с эффективной «глубиной» сосуда). В такой модели между объемом жидкости в сосуде и глубиной h(Qn) его незаполненной части существует линейная зависимость вида (11.2), а глубина пустого сосуда /t(0) увеличивается пропорционально напряжению затвора (см. 11.4, а). Эта модель используется для пояснения процесса переноса зарядового пакета.

Приведенные зависимости дают общее представление о значениях температуры в столбе электрической дуги, характере ее распределения и степей4!! влияния на нее некоторых основных факторов.

Приведенные зависимости справедливы как для общего тока, так и для токов ветвей. Поэтому все токи пропорциональны соответствующим проводимостям и треугольники токов ( 10.6) в другом масштабе (уменьшенном в U раз) образуют треугольники проводимостей ( 10.7).

Если в схеме 10.13, а выходнэй сигнал снимается между анодами ламп, то выходное напряжение мВых = Мвых1—Мвых2 = = -Кдиф("вх1—»вх2) не зависит от изменения среднего уровня входных сигналов. Казалось бы, в этом случае получается идеальный вычитатель. Однако приведенные зависимости получены для условий, когда лампы одинаковы, а Ra\ = Ra2- В реальных условиях из-за разброса параметров ламп величина авых даже при Ra.i = Ra2 будет зависеть от среднего уровня. Анализ показывает., что в этом случае

Линейную нагрузку А и индукцию Вен для машин мощностью от 100—150 кВт и выше выбирают по кривым 7-9, где приведенные зависимости получены для серийно выпускаемых синхронных машин с номинальным напряжением 6000— 6600 В. Эти же зависимости соответствуют машинам и при номинальном напряжении 380—400 В. При номинальном напряжении